面流式和戽流式等四种。经过分析和参考已建工程，选定山湘水电站工程溢流坝采用底流消能。由于消力池属于次要的永久建筑物，根据分等分级标准，消力池发厂房及永久性次要水工建筑物级别为级，结构安全级别为Ⅱ级因此，取年遇洪水进行消力池设计，由基本资料知，洪水频率为的上游最高水位为，下游最高水位，最大下泄流量为。列堰顶和收缩断面的能量方程，求得收缩断面，收缩断面数为，并求得共轭水深，下游水深,故知为远驱式水跃。控制水跃位置的工程措施消能池的水力计算当建筑物下游产生远驱式或临界式水跃衔接时，为了改变这种不利的衔接形式，必须设法加大建筑物的下游水深，使水跃控制在紧靠建筑物之内，并形成淹没程度不大的水跃。加大下游水深的工程措施，主要有下列两种降低护坦高程，使在下游形成消能池南昌工程学院本专科毕业设计论文在护坦末端修建消能坎来雍高水位，使坎前形成消能池。考虑单纯降低护坦高度，开挖量大，综合工程情况，选用上述第二种方式建消能池。判断是否需要做消能工校核洪水位工况消能防冲计算水力学泄水建筑物下游收缩断面水深计算所以式中收缩断面水深单宽流量流速系数,在堰顶有闸门的曲线实用堰在之间，这里取。试算得收缩断面弗汝德系数共轭水深水力学矩形明渠共轭水深的计算或相应的下游水深为因为所以下游发生远驱式水跃衔接，需要做消能工。为了使溢流坝下游发生淹没式水跃衔接，现在拟设计消能池和消能坎来提高下游水深。水力学泄水建筑物下游水跃的位置与形式及其对消能的影响消能坎高度计算消能坎顶全水头为表消能坎淹没系数南昌工程学院本专科毕业设计论文由于坎高的计算与坎顶流态有关，故先假设消能坎为非淹没堰，即令，并取消能坎的流量系数为则消能坎顶全水头为校核坎后衔接形式，因为相应的下游水深为因为所以坎后为淹没式水跃衔接。又所以坎为淹没堰，与原假设不符，故消能坎高度必须按淹没堰计算。设坎高在所设坎高情况下，为保证池内产生淹没程度不大的水跃，应有的坎顶水头相应的坎顶全水头下面校核在上述水头下消能坎能否通过已工程实践表明，溢流坝单宽流量宜采用如下数值软弱岩石或裂隙发育岩石，较好的岩石，坚硬或完整的岩石，。由于本工程工程地质及岩石条件较好，所以取南昌工程学院本专科毕业设计论文溢流坝段总长度可根据经验初步拟定闸墩厚度，中墩厚，边墩厚则溢流坝段的总长度堰顶高程的确定根据已知资料，本设计取堰顶高程为。闸门高度的确定门高正常高水位堰顶高程，按规范取闸门高为。检修闸门因为孔口，所以检修闸门宽，高的平板钢闸门。工作闸门弧形钢闸门，宽，高。因为是露顶式闸门，由水工建筑物可知闸门面板的曲率半径与闸门高度的比值，可取，这里取，则曲率半径，取。定型设计水头的确定堰上最大水头校核洪水位堰顶高程即定型设计水头为，取。溢流坝段剖面设计溢流重力坝的基本剖面也呈三角形。本设计经过比较后，上游面做成铅直面，溢流面由顶部溢流段和反弧段组成由于本设计的溢流堰是低实用堰，在设计中溢流段与反弧段忽略直线段而相切连接。顶部的曲线对于开敞溢流式，溢流坝顶部可采用幂曲线和椭圆曲线，如图所示。图溢流坝顶部曲线示意图溢流坝顶上游面曲线段本工程溢流堰采用型实用堰，堰顶上游曲线采用三段圆弧曲线，尺寸为，，南昌工程学院本专科毕业设计论文，。，所以,,,段曲线方程式中定型设计水头，按堰顶最大作用水头的计算与上游坝面坡度有关的系数和指数，当坝面铅直时，，当坝面坡度为时，，。本工程上游坝面铅直，，，。即按上式算得坐标值如表所示表堰顶点下游曲线坐标值计算表图曲线坡度的下游直线与曲线相切与点，点的坐标求的堰面曲线介导数，，直线的坡度为联立上二式所以切点的坐标为，确定反弧段圆心及半径反弧半径按下式近似取值南昌工程学院本专科毕业设计论文式中堰上水头，收缩断面流速，，详见消能防冲计算。则取反弧段曲线圆心点计算,圆心坐标，式中为下游堰高,取所以故圆心坐标，设点为反弧段与下游堰的切点,坐标为,,点坐标,,,消能工计算岩基上溢流重力坝的消能方式有挑流式底流式知的流量因为由表查得则所求的消能坎的过水能力小于已知流量，故应另外假设坎高值。结合表试算，设坎高，则由表查得求得消能坎的过水能力与已知流量符合，所以消能坎高度水跃长度的确定水力学矩形明渠的跃长积和冷却装置主要结构尺寸总的发酵热毕业设计论文式中每罐发酵醪量糖度降低百分值每公斤糖发酵放热，查得主发酵期每小时糖度降低度所放出的热量代谢气体带走的蒸发热量，般在之间，我们估算时采用不论发酵罐处于室内还是室外，均要向周围空间散发热量。发酵罐表面积的热散失计算先求辐射对流联合给热系数，假定发酵罐外壁不包扎保温层，壁温最高可达，生产厂所在地区夏季平均温度为,则辐对可得需冷却管带走的单个发酵罐冷却热负荷为总发酵热为发酵冷却水耗量的计算冷却对数平均温度差的计算主发酵控制发酵温度为，按题意冷却水进出口温度分别为,毕业设计论文传热总系数值的确定选取蛇管为水煤气输送钢管，其规格为，则管的横截面积为设罐内同心装蛇管，并同时进入冷却水，则水在管内流速为设蛇管圈的直径为，水温时常数则蛇管的传热分系数为为蛇管圈半径，发酵罐到蛇管壁的传热分系数值按生产经验数据取故传热总系数为式中为管壁水污垢层热阻钢管的导热系数管子壁厚冷却面积和主要尺寸蛇管总长度为蛇管的平均直径式中确定圈蛇管长度毕业设计论文式中蛇管圈的半径，为蛇管每相邻圈的中心距，取蛇管的总圈数为圈蛇管总高度发酵罐壁厚发酵罐壁厚式中设计压力，取最高工作压力的倍，现取发酵罐内径，钢的许用应力，焊缝系数，其范围在之间，取壁厚附加量式中钢板负偏差，视钢板厚度查表确定，范围为，取为腐蚀裕量，单面腐蚀取，双面腐蚀取，现取加工减薄量，对冷加工，热加工封头，现取查询可知选用厚钢板制作。封头壁厚计算式中，选用厚钢板制作进出口管径稀糖液进口管径,毕业设计论文稀糖液体积流量为，其流速为，则进料管截面积为物物，管径物取面流式和戽流式等四种。经过分析和参考已建工程，选定山湘水电站工程溢流坝采用底流消能。由于消力池属于次要的永久建筑物，根据分等分级标准，消力池发厂房及永久性次要水工建筑物级别为级，结构安全级别为Ⅱ级因此，取年遇洪水进行消力池设计，由基本资料知，洪水频率为的上游最高水位为，下游最高水位，最大下泄流量为。列堰顶和收缩断面的能量方程，求得收缩断面，收缩断面数为，并求得共轭水深，下游水深,故知为远驱式水跃。控制水跃位置的工程措施消能池的水力计算当建筑物下游产生远驱式或临界式水跃衔接时，为了改变这种不利的衔接形式，必须设法加大建筑物的下游水深，使水跃控制在紧靠建筑物之内，并形成淹没程度不大的水跃。加大下游水深的工程措施，主要有下列两种降低护坦高程，使在下游形成消能池南昌工程学院本专科毕业设计论文在护坦末端修建消能坎来雍高水位，使坎前形成消能池。考虑单纯降低护坦高度，开挖量大，综合工程情况，选用上述第二种方式建消能池。判断是否需要做消能工校核洪水位工况消能防冲计算水力学泄水建筑物下游收缩断面水深计算所以式中收缩断面水深单宽流量流速系数,在堰顶有闸门的曲线实用堰在之间，这里取。试算得收缩断面弗汝德系数共轭水深水力学矩形明渠共轭水深的计算或相应的下游水深为因为所以下游发生远驱式水跃衔接，需要做消能工。为了使溢流坝下游发生淹没式水跃衔接，现在拟设计消能池和消能坎来提高下游水深。水力学泄水建筑物下游水跃的位置与形式及其对消能的影响消能坎高度计算消能坎顶全水头为表消能坎淹没系数南昌工程学院本专科毕业设计论文由于坎高的计算与坎顶流态有关，故先假设消能坎为非淹没堰，即令，并取消能坎的流量系数为则消能坎顶全水头为校核坎后衔接形式，因为相应的下游水深为因为所以坎后为淹没式水跃衔接。又所以坎为淹没堰，与原假设不符，故消能坎高度必须按淹没堰计算。设坎高在所设坎高情况下，为保证池内产生淹没程度不大的水跃，应有的坎顶水头相应的坎顶全水头下面校核在上述水头下消能坎能否通过已