（定稿）五金电泳粉末喷涂车间项目可行性商业策划书5

陡坡段坡度为。

设计洪水位对应下泄流量为，校核洪水位对应下泄流量为根据溢洪道设计规范规定，泄槽水面线采用分段求和法计算，计算公式如下式中分段长度华北水利水电学院毕业设计分段长分段始末断面水深分段长分段始末断面水深流速分布不均匀系数，取泄槽低坡角度，泄槽底坡分段内平均摩阻坡降泄槽槽身糙率系数，取分段平均流速，分段平均水力半径，由于堰顶形式为宽顶堰，泄槽水面线起始断面定为泄槽首部，水深取用泄槽首部断面计算的临界水深。

式中单宽流量，﹒起始断面水深临界水深动能修正系数，取泄槽段掺气水深计算式中泄槽计算断面的水深及掺气后的水深不掺气情况下泄槽计算断面的流速修正系数，取计算泄槽弯道段内外侧横向水位差按经验公式计算。

式中弯道外侧水面与中心线水面的高差，弯道宽度弯道中心线曲率半径，超高系数，查表得，。

华北水利水电学院毕业设计泄槽段水深计算结果详见表。

表溢洪道泄槽段水深计算表设计洪水位断面水深流速掺气后水深校核洪水位断面水深流速掺气后水深通过计算弯道外侧最大水面差为，及泄槽段水深计算结果见表，根据溢洪道设计规范中规定，控制段岸墙的顶部高程，在校核洪水情况下，其最小安全超高不小于，结合坝顶高程，取控制段墙顶高程为校核洪水位，泄槽段边墙高度不应低于水面线以上，因本工程开挖断面较大，结合本工程实际，取泄槽段边墙高度为，靠上游控制段和出口消能段顺墙高连接。

消能工复核计算溢洪道消力池为底流消能形式。

消能防冲建筑物设计洪水标准，参考溢洪道设计规范规定按年遇洪水设计根据溢洪道设计规范规定，其消能计算如下华北水利水电学院毕业设计式中池深水跃淹没度，可取池中发生临界水跃时的跃后水深消力池出口下游水深消力池尾部出口水面跌落池中发生临界水跃时的跃后水深流量，消力池宽度消力池出口段流速系数自由水跃的长度收缩断面弗劳德数收缩断面水深收缩断面流速，。

计算结果见表表消能计算成果表收缩断面流速收缩断面水深水跃长度跃后水深池长池深华北水利水电学院毕业设计附录英语原文，，，，，控制方式，在时的启动转矩可达到具有包括自整定功能在内的许多方便功能小型全封闭防护结构，容量范围，机种规格齐全。

系列有它内在的性能以及功能，即动态转矩矢量控制带反馈更高的性能的控制系统电动机低转速时脉动大大减小新方式在线自整定系统优良的环境兼容性。

变送器的选取监控技术是依靠变送器等设备来检测信息的，根据系统采用分布式数据采集装置，来自生产现场的生产过程参数经过变送器测量变送后变为渗流分析计算的成果，采用瑞典圆弧法计算坝体最危险滑裂面的滑动安全系数。

计算参数参见表。

计算内容及结果工况正常水位，下游无水运用时下游坝坡稳定情况，下游坝坡最危险滑裂面见图。

图大坝下游坝坡稳定计算结果工况经计算，滑动安全系数小于允许最小安全系数，下游坝坡抗滑稳定不满足规范要求。

工况库水位由校核洪水位降落到正常蓄水位，下游无水时上游坝坡稳定情况，上游坝坡最危险滑裂面见图。

华北水利水电学院毕业设计图大坝上游坝坡稳定计算结果工况滑动安全系数大于允许最小安全系数，上游坝坡抗滑稳定满足规范要求。

工况水库处在正常蓄水位，下游无水，遇度地震情况下，坝体上游坝坡最危险滑裂面见图。

图大坝上游坝坡稳定计算结果工况滑动安全系数大于允许最小安全系数，上游坝坡抗滑稳定满足规范要求。

工况水库处在正常蓄水位，下游无水，遇度地震情况下，坝体下游坝坡最危险滑裂面见图。

华北水利水电学院毕业设计图大坝下游坝坡稳定计算结果工况滑动安全系数小于允许最小安全系数，下游坝坡抗滑稳定满足规范要求。

成果分析根据小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则中表规定坝坡抗滑稳定最小安全系数，在采用瑞典圆弧法时，正常运用条件下，工程等级为级的大坝最小安全系数为，非常运用情况下为计，稳定的大坝加固前稳定分析，结果如表。

表大坝加固前安全稳定分析计算成果表计算时期抗滑稳定安全系数允许抗滑稳定安全系数允备注稳定渗流期下游坝坡不满足要求水位降落期上游坝坡满足要求稳定渗流期遇地震时上游坝坡满足要求稳定渗流期遇地震时下游坝坡不满足要求经计算，大坝在两种运用工况下，大坝上下游坝坡均不满足抗滑稳定要求。

大坝加固后稳定分析对大坝下游坝坡进行培土加厚处理，下游原河床段新建排水棱体，同时对大坝桩号段坝体采用水泥土搅拌桩处理后大坝稳定分析如下稳定计算断面的指标主要依据地质勘探的成果，按照现场注水试验压水试验室内土工试验钻孔柱状图资料及渗流分析计算的成果，采用瑞典圆弧法计算坝体最危险滑裂面的滑动安全系数。

此华北水利水电学院毕业设计次稳定计算只计算正常运用和非正常运用条件下游坝坡的稳定情况。

计算参数参见表。

计算简化断面见图。

图大坝加固后坝坡稳定计算简化断面计算内容及结果工况正常水位，下游无水运用时下游坝坡稳定情况，下游坝坡最危险滑裂面见图。

图大坝下游坝坡稳定计算结果工况经计算，滑动安全系数允许最小安全系数，满足抗滑稳定要求。

工况正常蓄水位，下游无水遇地震时下游坝坡稳定情况，下游坝坡最危险滑裂面见图。

华北水利水电学院毕业设计图大坝下游坝坡稳定计算结果工况滑动安全系数允许最小安全系数，满足抗滑稳定要求。

稳定的大坝加固前稳定分析，结果如表。

表大坝加固后安全稳定分析计算成果表计算时期抗滑稳定安全系数允许抗滑稳定安全系数允备注稳定渗流期下游坝坡满足要求稳定渗流期遇地震时的标准仪表信号，经电缆传送至仪表室的，经模数转换后变为数字信号。

在该设计中，重点用到的测量变送装置是压力传感器。

力学传感器的种类繁多，如电阻应变片压力传感器半导体应变片压力传感器压阻式压力传感器电感式压力传感器电容式压力传感器谐振式压力传感器及电容式加速度传感器等。

但应用最为广泛的是压阻式压力传感器，它具有极低的价格和较高的精度以及较好的线性特性。

在本设计中将采用压阻式压力传感器。

内蒙古科技大学毕业设计说明书毕业论文本章小节本章介绍了基于和变频器的恒压供水自动控制系统的硬件设计，该系统由台变频器拖动多台水泵电机变频运行。

变频器根据压力大小调整电机转速，改变水泵性能曲线来实现水泵的流量调节，保证管网压力恒定。

本章的重点内容包括变频调速恒压供水系统的功能设定构成和工作过程，控制系统的硬件设计。

主要概括如下变频调速恒压供水系统构成由可编程控制器变频器水泵电机组压力传感器工控机以及接触器控制柜等构成。

系统采用台变频器拖动台电动机的启动运行与调速，上接工控计算机。

控制系统的硬件设计含有主电路设计控制电路设计以及主要硬件的选型与配置。

在硬件系统主电路设计中，采用台变频器连接台电动机，电机通过两个接触器与工频电源和变频器输出电源相联。

内蒙古科技大学毕业设计说明书毕业论文第五章变频调速恒压供水系统软件设计变频恒压供水系统中的调节变频恒压供水系统的核心是恒压控制，它是根据水压给定值与供水管道中实际压力值的偏差大小，来控制变频器输出频率，使变频器实时调节水泵电机的转速以适应管路中压力的变化。

控制和模糊控制是目前使用的两种主要方法。

控制方式是现代工业控制中应用的最广泛的反馈控制方式之。

其原理如图所示。

驱动部控制对象目标值设定值反馈值测量值图控制原理图通过传感器等检测变送装置将被控变量检测出来，并将其与设定值进行比较，若有偏差，则通过功能的控制作用使偏差为零。

即它是使反馈量与设定值相致的种通用控制方式。

它比较适用于流量控制压力控制温度控制等过程量的控制。

在恒压供水中常见的控制器的控制实现方法主要有两种硬件型。

即通用控制器，在使用时只需要进行线路的连接和参数及设定值的设定即可。

软件型。

使用离散形式的控制算法在可编程序控制器或单片机上做控制器。

内蒙古科技大学毕业设计说明书毕业论文控制算法及特点控制算法的般形式控制器根据目标值设定值与反馈值测量值构成的控制偏差将偏差进行比例积分和微分运算，并经线性组合后构成控制量，对受控对象进行控制。

其控制规律为或式中调节器的比例系数调节器的积分时间调节器的微分时间调节器的偏差信号比例带，它是惯用增益的倒数输出。

简单来说，控制器各校正环节的作用是这样的比例环节及时成比例地反应控制系统的偏差信号，偏差旦产生，控制器立即产生控下游坝坡满足要求溢洪道加固设计溢洪道设计有关计算溢洪道陡坡水面线计算和侧墙高度计算溢洪道为开敞式宽顶堰，过流净宽。

陡坡段坡度为。

设计洪水位对应下泄流量为，校核洪水位对应下泄流量为根据溢洪道设计规范规定，泄槽水面线采用分段求和法计算，计算公式如下式中分段长度华北水利水电学院毕业设计分段长分段始末断面水深分段长分段始末断面水深流速分布不均匀系数，取泄槽低坡角度，泄槽底坡分段内平均摩阻坡降泄槽槽身糙率系数，取分段平均流速，分段平均水力半径，由于堰顶形式为宽顶堰，泄槽水面线起始断面定为泄槽首部，水深取用泄槽首部断面计算的临界水深。

式中单宽流量，﹒起始断面水深临界水深动能修正系数，取泄槽段掺气水深计算式中泄槽计算断面的水深及掺气后的水深不掺气情况下泄槽计算断面的流速修正系数，取计算泄槽弯道段内外侧横向水位差按经验公式计算。

式中弯道外侧水面与中心线水面的高差，弯道宽度弯道中心线曲率半径，超高系数，查表得，。

华北水利水电学院毕业设计泄槽段水深计算结果详见表。

表溢洪道泄槽段水深计算表设计洪水位断面水深流速掺气后水深校核洪水位断面水深流速掺气后水深通过计算弯道外侧最大水面差为，及泄槽段水深计算结果见表，根据溢洪道设计规范中规定，控制段岸墙的顶部高程，在校核洪水情况下，其最小安全超高不小于，结合坝顶高程，取控制段墙顶高程为校核洪水位，泄槽段边墙高度不应低于水面线以上，因本工程开挖断面较大，结合本工程实际，取泄槽段边墙高度为，靠上游控制段和出口消能段顺墙高连接。

消能工复核计算溢洪道消力池为底流消能形式。

消能防冲建筑物设计洪水标准，参考溢洪道设计规范规定按年遇洪水设计根据溢洪道设计规范规定，其消能计算如下华北水利水电学院毕业设计式中池深水跃淹没度，可取池中发生临界水跃时的跃后水深消力池出口下游水深消力池尾部出口水面跌落池中发生临界水跃时的跃后水深流量，消力池宽度消力池出口段流速系数自由水跃的长度收缩断面弗劳德数收缩断面水深收缩断面流速，。

计算结果见表表消能计算成果表收缩断面流速收缩断面水深水跃长度跃后水深池长池深华北水利水电学院毕业设计附录英语原文，，，，，控制方式，在时的启动转矩可达到具有包括自整定功能在内的许多方便功能小型全封闭防护结构，容量范围，机种规格齐全。

系列有它内在的性能以及功能，即动态转矩矢量控制带反馈更高的性能的控制系统电动机低转速时脉动大大减小新方式在线自整定系统优良的环境兼容性。

变送器的选取监控技术是依靠变送器等设备来检测信息的，根据系统采用分布式数据采集装置，来自生产现场的生产过程参数经过变送器测量变送后变为