面重心线下部半面积矩端梁支撑截面附近的弯矩武汉科技大学毕业设计式中即图中的尺寸。端梁支截面的弯曲应力由公式计算得端梁支撑截面的剪应力由公式计算的式中截面中腹板的数目如图。端梁支撑截面的剪应力由公式计算端梁材料的许用应力强度验算结果，所有计算应力均小于材料的许用应力，故端梁的强度满足要求。主要焊缝的计算端梁端部上翼缘焊缝端梁支撑截面上盖板对水平重心线的截面积矩端梁上盖板翼缘焊缝的剪应力参看图，由公式得式中上盖板翼缘焊缝数焊肉高度，取。武汉科技大学毕业设计端梁端部下翼缘焊缝端梁支撑截面下盖板对水平重心线的截面积矩端梁下盖板翼缘焊缝的剪应力，由公式计算得式中下盖板翼缘焊缝数主梁与端梁的连接焊缝主梁与端梁腹板的连接焊缝的剪应力由公式计算参见图得式中连接焊缝的计算高度腹板高度。主梁上盖板焊缝主梁在支撑处最大剪应力作用下，上盖板焊缝的剪应力由公式计算得式中主梁在支撑处对水平重心线的惯性矩主梁上盖板对截面水平中心线的面积矩因此，计算得焊缝的许用应力由第三章查得，因此各焊缝的计算应力满足要求。武汉科技大学毕业设计动力系数的计算轮压，应该以该载荷的最不利位置来分别确定其造成的主梁弯矩和剪力最大值，作为主梁强度验算的依据。而其余的外载荷均属于固定载荷考虑冲击系数值，按照材料力学的方法便可以确定其相应截面上的弯矩和剪力。下面按照大车运行机构驱动的两种方式分别进行讨论。当运行机构为集中驱动时图由固定载荷引起的支反力为式中主梁上的均布载荷计算值，梁自重引起的主梁均布载荷,由图和公式计算确定。运行机构传动轴系统重量引起的主梁均布载荷，见表运行机构位于跨中的驱动部件电动机减速器和制动器重量引起的主梁集中载荷，见表。,司机操纵室的重量和作用位置。主梁距左支座处由固定载荷引起的弯矩为由移动载荷小车轮压的计算值和考虑动力系数引起的支反力由移动载荷引截面的弯矩为由移动载荷和固定载荷共同引起距左支座距离处截面的弯矩将公式的弯矩对求次导数，并使之为零，即武汉科技大学毕业设计可得将所得值代入公式后，求得主梁的最大弯矩为当小车的个车轮轮压作用在左支座处时，主梁截面上的最大剪力为当运行机构为分别驱动时图与公式同理可得主梁的最大弯矩为夹精车螺纹工时长沙航空职业技术学院毕业设计论文产品防锈与包装所以车螺纹的总工时为度验算主梁在大车运行机构起制动惯性载荷作用下，产生的水平最大挠度可按公式计算去掉第三项，主梁视为简支梁。式中作用在主梁上的集中惯性载荷作用在主梁上的均布载荷由此可得武汉科技大学毕业设计水平挠度的许用值因此，由上面的计算可知，主梁的垂直和水平刚度均满足要求，当起重机工作无特殊要求时，可以不必进行主梁的动刚度验算。主梁的局部稳定性验算从略。端梁的计算计算载荷的确定设两根主梁对端梁的作用力相等，则端梁的最大支反力由公式计算参看图式中大车轮距，小车轨距，传动侧车轮轴线至主梁中心线的距离，取。因此可得端梁垂直最大弯矩端梁在主梁支反力作用下产生的垂直最大弯矩由公式计算式中导电侧车轮轴线至主梁中心线的距离，。武汉科技大学毕业设计端梁水平最大弯矩端梁因车轮在侧向载荷作用下而产生的最大水平弯矩由公式计算式中车轮侧向载荷，由公式计算侧压系数，由图查得，车轮轮压，即端梁的支反力因此端梁因小车在起制动惯性载荷作用下而产生的最大水平弯矩由公式计算式中小车惯性载荷，由公式计算因此比较和两值可知，应取其中较大值进行强度计算。端梁截面尺寸的确定根据表推荐，选定端梁各构件的板厚如下上盖板中部下盖板头部下盖板腹板按照查得车轮组的尺寸，确定端梁盖板宽度和腹板高度时，首先应配置好支撑车轮的截面图，其次再决定端梁中间截面尺寸图。如图配置的结果，车轮轮缘距上盖板车轮两侧距支撑处两下盖板为,因此车轮与端梁不致摩碰。同时腹板中线正好通过车轮轴承箱的中心平面。最后，检查端梁中部下盖板与轨道面的距离。如图所示，此距离为。合适。武汉科技大学毕业设计图支撑车轮的截面图端梁中间截面尺寸上盖板中部下盖板头部下盖板腹板端梁的强度验算端梁中间截面对水平重心线的截面模树端梁中间截面对水平重心线的惯性矩端梁中间截面对水平重心线的截面模树端梁中间截面对水平重心线的半面积矩武汉科技大学毕业设计端梁中间截面的最大弯曲应力由公式计算得端梁中间截面的剪应力端梁支撑截面对水平重心的惯性矩截面模数及面积矩的计算如下首先求水平重心线的位置，水平重心线距上盖板中线的距离水平重心线距腹板中线的距离水平重心线距下盖板中线的距离端梁支撑截面对水平重心线的惯性矩端梁支撑截面对水平重心线的最小截面系数端梁支撑截工序钻两孔，切削用量计算如下见切削手册表见切削手册表,按机床选取所以实际切削速度切削工时式中,。最后，将以上各工序切削用量工时定额的计算结果，连同其他加工数据，并填入机械加工工艺过程卡片和机械加工工序卡片中，见附表附表第五章产品防锈与包装发黑处理钢制件的表面发黑处理，其原理是将钢铁制品表面迅速氧化,使之形成致密的氧化膜保护层。发黑处理现在常用的方法有传统的碱性加温发黑和出现较晚的常温发黑两种。但常温发黑工艺对于低碳钢的效果不太好。钢用碱性发黑好些。碱性发黑细分出来，又有长沙航空职业技术学院毕业设计论文产品防锈与包装次发黑和两次发黑的区别。发黑液的主要成分是氢氧化钠和亚硝酸钠。发黑时所需温度的宽容度较大，大概在摄氏度到摄氏度之间都可以得到不错的表面，只是所需时间有些长短而已。实际操作中，需要注意的是工件发黑前除锈和除油的质量，以及发黑后的钝化浸油。发黑质量的好坏往往因这些工序而变化。工艺方式主要由以下工艺步骤完成清洗脱脂工件必须完全浸入脱脂液中脱脂液浓度值，处理时间，每过分钟上下抖动几次，药液浓度低于时补充脱脂粉水洗酸洗酸洗液浓度值，处理时间水洗发黑池液浓度值，处理时间水洗吹干包装产品干燥后进行装袋，密封。长沙航空职业技术学院毕业设计论文产品防锈与包装第六章专用夹具设计为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度，通常要设置专用夹具。经过讨论，决定设计最后道工序钻两互相垂直的钻床夹具。本夹具将用于钻床。刀具为两把钻头，对工件外圆面分别进行加工两个互相垂直的孔。钻床夹具的装配图及夹具体零件图见下图长沙航空职业技术学院毕业设计论文专用夹具设计三维图设计主旨本夹具只要用来钻外圆周面上的互相垂直的孔这两个孔的中心线有定的技术要求。因此加工本道工序时，主要考虑如何提高行位公差和位置要求。夹具设计方案定位基准的选择由零件图可知两孔的中心线之间有行位公差要求以及位置要求。其设计基准为外圆端面和其中个孔的中心线，为了减小定位误差和快速装夹，因此使用专用夹具。考虑到设备条件与孔的精度等要求，决定用钻头对外圆周面先后钻两个互相垂直的孔。定位方案确定为了保证工件被加工表面的技术要求，必须使工件相对刀具和机床处于正确的加工位置。在使用夹具的情况下，就要使机床刀具夹具和工件之间保持正确的加工位置。显然，工件的定位是其中极为重要的个环节。要使工件完全定位，就必须限制工件在空间的六个自由度，此即为工件的六点定位原则。在定位设计中，会遇到以下几种情况长沙航空职业技术学院毕业设计论文专用夹具设计完全定位限制了工件全部的六个自由度，称为工件的完全定位不完全定位在对工件的加工精度没有影响的情况下，允许少于六点的定位称不完全定位欠定位工件的定位支承点数少于应限制的自由度数，这种工件定位点不足的情况，称为欠定位，欠定位在实际生产中是不允许的。过定位工件的个自由度同时被两个或多个定位支承点重复限制，这种面重心线下部半面积矩端梁支撑截面附近的弯矩武汉科技大学毕业设计式中即图中的尺寸。端梁支截面的弯曲应力由公式计算得端梁支撑截面的剪应力由公式计算的式中截面中腹板的数目如图。端梁支撑截面的剪应力由公式计算端梁材料的许用应力强度验算结果，所有计算应力均小于材料的许用应力，故端梁的强度满足要求。主要焊缝的计算端梁端部上翼缘焊缝端梁支撑截面上盖板对水平重心线的截面积矩端梁上盖板翼缘焊缝的剪应力参看图，由公式得式中上盖板翼缘焊缝数焊肉高度，取。武汉科技大学毕业设计端梁端部下翼缘焊缝端梁支撑截面下盖板对水平重心线的截面积矩端梁下盖板翼缘焊缝的剪应力，由公式计算得式中下盖板翼缘焊缝数主梁与端梁的连接焊缝主梁与端梁腹板的连接焊缝的剪应力由公式计算参见图得式中连接焊缝的计算高度腹板高度。主梁上盖板焊缝主梁在支撑处最大剪应力作用下，上盖板焊缝的剪应力由公式计算得式中主梁在支撑处对水平重心线的惯性矩主梁上盖板对截面水平中心线的面积矩因此，计算得焊缝的许用应力由第三章查得，因此各焊缝的计算应力满足要求。武汉科技大学毕业设计动力系数的计算轮压，应该以该载荷的最不利位置来分别确定其造成的主梁弯矩和剪力最大值，作为主梁强度验算的依据。而其余的外载荷均属于固定载荷考虑冲击系数值，按照材料力学的方法便可以确定其相应截面上的弯矩和剪力。下面按照大车运行机构驱动的两种方式分别进行讨论。当运行机构为集中驱动时图由固定载荷引起的支反力为式中主梁上的均布载荷计算值，梁自重引起的主梁均布载荷,由图和公式计算确定。运行机构传动轴系统重量引起的主梁均布载荷，见表运行机构位于跨中的驱动部件电动机减速器和制动器重量引起的主梁集中载荷，见表。,司机操纵室的重量和作用位置。主梁距左支座处由固定载荷引起的弯矩为由移动载荷小车轮压的计算值和考虑动力系数引起的支反力由移动载荷引截面的弯矩为由移动载荷和固定载荷共同引起距左支座距离处截面的弯矩将公式的弯矩对求次导数，并使之为零，即武汉科技大学毕业设计可得将所得值代入公式后，求得主梁的最大弯矩为当小车的个车轮轮压作用在左支座处时，主梁截面上的最大剪力为当运行机构为分别驱动时图与公式同理可得主梁的最大弯矩为夹精车螺纹工时长沙航空职业技术学院毕业设计论文产品防锈与包装所以车螺纹的总工时为