1、“.....因此电机轴上的总传动力矩为轧制力矩的确定按金属对轧辊的作用力计算轧制力矩转动两个轧辊所需的轧制力矩为式中轧制力臂系数，取.接触弧长，。图按轧制力计算轧制力矩单位压力曲线单位压力图形重心线第道次，轧制力矩..。内蒙古科技大学毕业设计说明书第二道次，轧制力矩..。第三道次，轧制力矩..。第四道次，轧制力矩..。第五道次，轧制力矩..。第六道次，轧制力矩..。表各道次的轧制力矩机架接触弧长轧制力矩附加摩擦力矩的确定轧制过程中，轧件通过辊间时，在轴承内以及轧机传。求得各轧辊的最小直径见表。表重车后轧辊最小直径机架重车直径第机架的咬入校核....内蒙古科技大学毕业设计说明书实际压下量为.，能保证正常咬入。第二机架的咬入校核....实际压下量为.，能保证正常咬入。第三机架咬入校核....实际压下量为.，能保证正常咬入。第四机架咬入校核.........”。

2、“.....，能保证正常咬入。第五机架咬入校核....实际压下量为.，能保证正常咬入。第六机架咬入校核....实际压下量为.，能保证正常咬入。表各机架的校核情况机架实际压允许最大压工作辊辊轧制温轧制速摩擦校核内蒙古科技大学毕业设计说明书下量下量颈度度系数情况.合格.合格.合格.合格.合格合格.各机架的前滑值计算及确定轧件的出口速度各机架的前滑值由下式计算所以式中轧件在出口处的速度前滑值轧辊的圆周速度。以第架精轧为例计算前滑值和出口速度。..表各机架的前滑值及轧件出口速度机架前滑值出口速度.各机架轧制压力的计算平均单位压力各参数值计算由于轧制过程为热连轧，所以选定计算平均单位压力的西姆斯公式进行计算各机架的平均单位压力。内蒙古科技大学毕业设计说明书各道次平均压下率的确定式中道次平均压下率压下量轧件在轧前的厚度。表各道次平均压下率机架压下率......”。

3、“.....平均变形速度，可用下式计算变形速度式中，轧辊半径及线速度由上述公式计算出各道次的变形速度，结果如表所示。表各道次的平均变形速度机架..各道次金属变形抗力的确定第道次，由.查得压下率时的变形抗力为。再由上方的辅助线查得压下率为时的变形程度修正系数.，故可求出该道次的变形抗力。第二道次，由.查得压下率时的变形抗力为。再由上方的辅助线查得压下率为时的变形程度修正系数.，故可求出内蒙古科技大学毕业设计说明书该道次的变形抗力..。第三道次，由.查得压下率时的变形抗力为。再由上方的辅助线查得压下率为时的变形程度修正系数，故可求出该道次的变形抗力。第四道次，由.查得压下率时的变形抗力为。再由上方的辅助线查得压下率为时的变形程度修正系数，故可求出该道次的变形抗力。第五道次，由.查得压下率时的变形抗力为。再由上方的辅助线查得压下率为时的变形程度修正系数.，故可求出该道次的变形抗力。第六道次......”。

4、“.....再由上方的辅助线查得压下率为时的变形程度修正系数.，故可求出该道次的变形抗力.。内蒙古科技大学毕业设计说明书。图变形抗力曲线由上图确定各道次的变形抗力，如下表表各道次变形抗力的确定机架.轧制温度压下率变形抗力.平均单位压力的确定由式内蒙古科技大学毕业设计说明书得而.式中本道次轧后轧件厚度轧辊的半径摩擦系数外摩擦影响系数平均压力金属的平面变形抗力压下量轧件在轧前的厚度。由下图差得各道次的外摩擦影响系数分别为第道次，.，所以..第二道次，.，所以..第三道次，.，所以..第四道次，.，所以...第五道次，.，所以..第六道次，.，所以...内蒙古科技大学毕业设计说明书表各道次的平均单位压力机架外摩擦系数.压下率.轧制压力的计算轧制压力，面积第道次，.，.第二道次，.，.第三道次，.，..第四道次，.，.内蒙古科技大学毕业设计说明书第五道次，.，......”。

5、“......，.表各道次的轧制压力机架面积.轧制压力.电动机传动轧辊所需力矩的确定传动力矩的组成欲确定主电动机的功率，必须首先确定传动轧辊的力矩。轧制过程中，在主电动机轴上传动轧辊所需力矩最多由下面四部分组成式中轧制力矩，用于使轧件塑性变形所需之力矩克服轧制时发生在轧辊轴承，传动机构等的附加摩擦力矩空转力矩，即克服空转时的摩擦力矩动力矩，此力矩为克服轧辊不均速运动时产生的惯性力所必需的轧辊与主电动机问的传动比。组成传动轧辊的力矩的前三项为静力矩，即式指轧辊做均速转动时所需的力矩。这三项对任何轧机都是必不可缺少的。在般情况下，以轧制力矩为最大，只有在旧式轧机上，由于轴承中的损内蒙古科技大学毕业设计说明书失过大，有时附加摩擦力矩才有可能大于轧制力矩。在静力矩中，轧制力矩是有效部分，至于附加摩接力矩和空转力矩是由于轧机的零件和机构的不完善引起的有害力矩。由于采用的是稳定咬入，即咬钢后并不加速......”。

6、“.....其消能计算如下.华北水利水电学院毕业设计.式中池深水跃淹没度，可取池中发生临界水跃时的跃后水深消力池出口下游水深消力池尾部出口水面跌落池中发生临界水跃时的跃后水深流量，.消力池宽度消力池出口段流速系数自由水跃的长度收缩断面弗劳德数收缩断面水深收缩断面流速，。计算结果见表表消能计算成果表收缩断面流速收缩断面水深水跃长度跃后水深池长池深华北水利水电学院毕业设计附录英语原文.,.,.,.,.,.渗流分析计算的成果，采用瑞典圆弧法计算坝体最危险滑裂面的滑动安全系数。计算参数参见表。计算内容及结果工况正常水位.，下游无水运用时下游坝坡稳定情况，下游坝坡最危险滑裂面见图。图大坝下游坝坡稳定计算结果工况经计算，滑动安全系数.小于允许最小安全系数.，下游坝坡抗滑稳定不满足规范要求。工况库水位由校核洪水位.降落到正常蓄水位.，下游无水时上游坝坡稳定情况，上游坝坡最危险滑裂面见图......”。

7、“.....大于允许最小安全系数.，上游坝坡抗滑稳定满足规范要求。工况水库处在正常蓄水位.，下游无水，遇度地震情况下，坝体上游坝坡最危险滑裂面见图。图大坝上游坝坡稳定计算结果工况滑动安全系数.大于允许最小安全系数.，上游坝坡抗滑稳定满足规范要求。工况水库处在正常蓄水位.，下游无水，遇度地震情况下，坝体下游坝坡最危险滑裂面见图。华北水利水电学院毕业设计图大坝下游坝坡稳定计算结果工况滑动安全系数.小于允许最小安全系数.，下游坝坡抗滑稳定满足规范要求。成果分析根据小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则中表规定“坝坡抗滑稳定最小安全系数”，在采用瑞典圆弧法时，正常运用条件下，工程等级为级的大坝最小安全系数为.，非常运用情况下为.计，稳定的大坝加固前稳定分析，结果如表......”。

8、“.....大坝在两种运用工况下，大坝上下游坝坡均不满足抗滑稳定要求。大坝加固后稳定分析对大坝下游坝坡进行培土加厚处理，下游原河床段新建排水棱体，同时对大坝桩号段坝体采用水泥土搅拌桩处理后大坝稳定分析如下稳定计算断面的指标主要依据地质勘探的成果，按照现场注水试验压水试验室内土工试验钻孔柱状图资料及渗流分析计算的成果，采用瑞典圆弧法计算坝体最危险滑裂面的滑动安全系数。此华北水利水电学院毕业设计次稳定计算只计算正常运用和非正常运用条件下游坝坡的稳定情况。计算参数参见表。计算简化断面见图。图大坝加固后坝坡稳定计算简化断面计算内容及结果工况正常水位.，下游无水运用时下游坝坡稳定情况，下游坝坡最危险滑裂面见图。图大坝下游坝坡稳定计算结果工况经计算，滑动安全系数.允许最小安全系数.，满足抗滑稳定要求。工况正常蓄水位.，下游无水遇地震时下游坝坡稳定情况......”。

9、“.....华北水利水电学院毕业设计图大坝下游坝坡稳定计算结果工况滑动安全系数.允许最小安全系数.，满足抗滑稳定要求。稳定的大坝加固前稳定分析，结果如表。表大坝加固后安全稳定分析计算成果表计算时期抗滑稳定安全系数允许抗滑稳定安全系数允备注稳定渗流期下游坝坡满足要求稳定渗流期遇地震时下游坝坡满足要求.溢洪道加固设计溢洪道设计有关计算溢洪道陡坡水面线计算和侧墙高度计算溢洪道为开敞式宽顶堰，过流净宽。陡坡段坡度为.。设计洪水位对应下泄流量为.，校核洪水位对应下泄流量为.根据溢洪道设计规范规定，泄槽水面线采用分段求和法计算，计算公式如下式中分段长度华北水利水电学院毕业设计分段长分段始末断面水深分段长分段始末断面水深流速分布不均匀系数，取.泄槽低坡角度，泄槽底坡分段内平均摩阻坡降泄槽槽身糙率系数，取.分段平均流速，分段平均水力半径，由于堰顶形式为宽顶堰......”。