确定最大弛度位置求横向承力索水平张力及分界力求子力矩兰州交通大学毕业设计论文求横向承力索水平张力及分界力求横向承力索的分段长度则分段长度为兰州交通大学毕业设计论文横向承力索总长度各悬挂点的吊弦长度求上下部固定长度上下检验计算结果支柱容量再次校验由上述计算过程可知,满足条件，所以支柱类型正确构形式。兰州交通大学毕业设计论文第章吊弦偏移值计算链形悬挂的计算特点及吊弦受力分析接触线的重力负载是通过吊弦由承力索承担的。这些负载在承力索上沿跨距的分布，将取决于吊弦长度变化和温度变化的规律，以及负载的大小。如果承力索和接触导线都是在支柱上，即跨距内没有吊弦，则导线所呈现的图形如图所示图跨距内没有吊弦导线的图形如果导线借助吊弦拉紧挂在承力索上，则承力索弛度加大，而导线的弛度加大图形如所示图跨距内有吊弦导线的图形如果增大吊弦张力，且使全部吊弦张力保持相等，就可以把接触导线重力负载转移到承力索上。由于此时经过支柱吊弦传递给支柱的接触导线重力为零，故它的弛度同样为零，如上图中的直线所示。此时承力索的负载将均匀布置，并按抛物线规律布置。如果安装悬挂时为了温度接触线具有水平状态，则吊弦的长度应按抛物线变化，它的张力沿跨距长度总是个常数。承力索计算时，应考虑些悬挂工作特性。半补偿链形悬挂的基本特征包括当承力索张力发生变化时接触线弛度要发生变化可能为正值向下弯曲或为负值向上拱起。在温度变为时接触线无弛度变化水平位置。兰州交通大学毕业设计论文具有刚性支柱吊弦的悬挂模型，在负弛度时，支柱吊弦和邻近支柱吊弦松弛，接触线的重力负载将经过其余的导线传递到承力索上。严格的讲，承力索弛垂曲线和抛物线相比有些不同。这种悬挂的形式仅仅在跨距中部，承力索上所承受的接触线的负载是均匀的。当悬挂用滑动吊弦或弹性吊弦时，靠近支柱处的导线部分上下移动，就要用其他的分析方法。吊弦长度与偏移值计算吊弦长度计算吊弦长度与悬挂类型结构高度跨距及吊弦所在位子等因素有关，在链形悬挂中任意点的吊弦长度计算如下图吊弦长度计算示意图吊寄存器，则分加操作分加到，则被置，写入分寄存器，则小时加操作小时加到，则被置，写入小时寄存器，则闹铃分钟加操作分钟加满自动置，则闹铃小时加操作小时加满自动置宿州学院毕业弦长度式中吊弦长度链形悬挂的结构高度平均温度时承力索的张力单位悬挂的重量跨距长度设为吊弦至支柱的距离对于全补偿链形悬挂计算吊弦长度时可取度，计算式为兰州交通大学毕业设计论文式中接触线的线膨胀系数承力索的线膨胀系数吊弦偏移值的计算规定沿顺线路方向的倾斜角不得超过度，我国采用三半斜链形悬挂，又规定吊弦在横线方向上不超过度。对于半补偿链形悬挂，吊弦在承力索上不随温度的变化而位置发生变化。示意图如下图所示图半补偿链形悬挂吊弦偏移位置图中偏移角半补偿链形悬挂吊弦偏移值按以下公式计算式中接触线的线膨胀系数变化后的温度平均温度对于全补偿链形悬挂，承力索和接触线在温度发生变化时都发生纵向位移。相对于半补偿链形悬挂而言，吊弦的偏移值很小，当线索材质不同时，可由下式计算兰州交通大学毕业设计论文接触线风偏移值计算链形悬挂接触线的受风偏移决定于许多因素其中主要是取决于链形悬挂的结构形式材料参数接触线和承力索的受力状态风负载及接触线拉出值等。接触网的偏移值校验是支柱布置好了之后在进行的。我国电力机车受电弓的弓头总宽度为，弓头工作区为，而取许可风偏移值为，不足受电弓工作宽度的半。这是考虑了线路的不正常情况接触线拉出值的误差机车的摇摆和受电弓架的游动等因素而留的安全储备，以保证接触线不滑出弓外而发生刮弓事故。对于诸暨站站场来说，对直线区段的校验是完全满足设计要求，只需要对站线曲线区段进行校验。图全补偿链形悬挂受风偏移跨距全部位于缓和区段上如图所示，设缓和曲线长度为在其上设置的跨距长度为在弦长为的线段相对于中心轨距的中矢为，近似取为在跨距首端末端和中间点初受电弓相对于线路中心的偏移值分别取。根据前述分析，关键在于确定跨距相对于受电弓中心轨距的近似中矢值。由于跨距位于缓和曲线上，现在研究缓和曲线上的坐标关系。在缓和曲线首端的直缓点处，半径趋于无限大在末端的缓圆点处，半径等于圆曲线半径。因此，在工程上常用放射螺旋线笛卡儿坐标方程为当只取第项时，可以近似的表达为兰州交通大学毕业设计论文式中表示直缓点到计算点的缓和曲线长度表示缓和曲线长度与缓和曲线相接的圆曲线半径当时，即从到跨距首端时，纵坐标值为当时，即从到跨距末端时，纵坐标值为当时，即从到跨距中点时，纵坐标值为由图可知，接触线相对于受电弓中心线轨距的中矢，可近似的认为等于，则经整理得由此可知是由两部分组成的。的项是弦长为的接触线相对于受电弓中心线轨迹的中矢值，其后两项为外轨超高使受电弓中心相对于线路中心的偏移而造成的影响。综上所述，在缓和曲线区段上跨距内接触线相对于受电弓中心线运行轨迹的最大偏移值为键盘子程序主要是用于对时间的设定与调整，宿州学院毕业论文扫描键盘,延时,等于键值按键功能子程序功能选择键加操作键，则秒加操作秒加到，则被置宿州学院毕业论文，写入秒兰州交通大学毕业设计论文确定最短吊弦位置论文造成堵塞。水泥不得使用过期受潮变质的水泥。施工记录班报表应由桩机施工人员现场及时记录，不允许事后作回记录。在施工中出现的问题，当班人员应及时向工地指挥部门值班人员汇报，以便及时妥善处理解决。工程施工除按上述要求外，尚应遵守软土地基深层搅拌加固技术规程等有关规程规定。质量控制与检测措施质量控制预搅软土应完全预搅切碎，以利于同水泥浆均匀搅拌。水泥浆不得离析水泥浆要严格按设计的配合比配置，要预先筛除水泥中的结为防止水泥浆发生离析，可在灰浆拌制机中不断搅动，待压浆前才缓慢倒人集料斗。确保加固强度和均匀性压浆阶段不允许发生断浆现象，输浆管道不能发生堵塞。严格按设计确定的数据，控制喷浆和搅拌提升速度，误差不得大于。控制重复搅拌时的下沉和提升速度，以保证加固范围内每深度均得到充分搅拌。保证垂直度为使搅拌桩基本垂直于地面，要注意起重机的平整度和导向架对地面的垂直度。确保壁状加固体的连续性如设计要求相邻柱体要搭接定长度时，原则上每施工段宜连续施工，相邻柱体施工间隔不得超过小时。检测措施南华大学城市建设学院毕业设计第页共页根据建筑地基处理技术规范规定，水泥搅拌桩应在成桩后内用轻便触探器钻取桩身加固土样，观察搅拌均匀程度，同时根据轻便触探击数用对比法判断桩身强度。被检验的桩的数量应不少于完成桩数的。在下列情况下尚应进行取样单桩载荷实验或开挖检验经触探检验，对桩身强度有怀疑的桩应钻取桩身芯样，制成试块并测定桩身强度，场地复杂或施工有问题的桩应进行单桩载荷试验，检验其承载力对相邻桩塔接要求严格的工程，应在桩养护到定龄期时选取数根桩体进行开挖检验。基槽开后，应检验桩位桩数与桩顶质量，如不符合规定要求，则应采取有效补救措施。据现有轻便触探击数与水泥强度对比资料，似有如下关系轻便触探击数与水泥强度关系击数基坑工程施工要点深层搅拌桩施工工艺工程概况本工程基坑采用深层搅拌桩组成止水帷幕，深层搅拌桩桩径，桩心距，搅拌桩之间的搭接距离为,搅拌桩施工前须先行排障处理。采用建筑地基处理技术规范。施工工艺及说明桩机定位搅拌桩机到达指定桩位后，进行对中，调平。当场地表高不符合设计要求或起伏不平时，应先进行开挖整平。施工时桩位偏差应小于。当搅拌桩机的冷却水循环正常后，启动电机下沉，可用档下沉，在下沉过程中，应边送浆边钻进。浆液制备即按设计确定的浆液配方投料，搅制水泥浆。在送浆前必须不停搅拌，防止浆液离析。④提升注浆搅拌待搅深层搅拌桩是将特制的搅拌钻具钻入地下，利用灰浆泵将浆体喷入地下并与地基土原位强制搅拌，经过系列物理化学作业形成具有整体性和定强度的桩柱体。设计要求南华大学城市建设学院毕业设计第页共页搅拌桩桩径，桩芯距，桩长约为。固化剂选用普硅水泥，水泥掺入比为。施工工艺流程本次选择的施工工艺流程为两上两下的四搅四喷工艺。施工工艺桩机定位搅拌桩机到达指定桩位后，进行对中，调平。拌机下沉到设计深度后，边搅拌边提升，提升速度用档。重复下沉当搅拌机提升到设计桩顶标高时，重复下沉搅拌，使浆液与土体搅拌均匀，确定最大弛度位置求横向承力索水平张力及分界力求子力矩兰州交通大学毕业设计论文求横向承力索水平张力及分界力求横向承力索的分段长度则分段长度为兰州交通大学毕业设计论文横向承力索总长度各悬挂点的吊弦长度求上下部固定长度上下检验计算结果支柱容量再次校验由上述计算过程可知,满足条件，所以支柱类型正确构形式。兰州交通大学毕业设计论文第章吊弦偏移值计算链形悬挂的计算特点及吊弦受力分析接触线的重力负载是通过吊弦由承力索承担的。这些负载在承力索上沿跨距的分布，将取决于吊弦长度变化和温度变化的规律，以及负载的大小。如果承力索和接触导线都是在支柱上，即跨距内没有吊弦，则导线所呈现的图形如图所示图跨距内没有吊弦导线的图形如果导线借助吊弦拉紧挂在承力索上，则承力索弛度加大，而导线的弛度加大图形如所示图跨距内有吊弦导线的图形如果增大吊弦张力，且使全部吊弦张力保持相等，就可以把接触导线重力负载转移到承力索上。由于此时经过支柱吊弦传递给支柱的接触导线重力为零，故它的弛度同样为零，如上图中的直线所示。此时承力索的负载将均匀布置，并按抛物线规律布置。如果安装悬挂时为了温度接触线具有水平状态，则吊弦的长度应按抛物线变化，它的张力沿跨距长度总是个常数。承力索计算时，应考虑些悬挂工作特性。半补偿链形悬挂的基本特征包括当承力索张力发生变化时接触线弛度要发生变化可能为正值向下弯曲或为负值向上拱起。在温度变为时接触线无弛度变化水平位置。兰州交通大学毕业设计论文具有刚性支柱吊弦的悬挂模型，在负弛度时，支柱吊弦和邻近支柱吊弦松弛，接触线的重力负载将经过其余的导线传递到承力索上。严格的讲，承力索弛垂曲线和抛物线相比有些不同。这种悬挂的形式仅仅在跨距中部，承力索上所承受的接触线的负载是均匀的。当悬挂用滑动吊弦或弹性吊弦时，靠近支柱处的导线部分上下移动，就要用其他的分析方法。吊弦长度与偏移值计算吊弦长度计算吊弦长度与悬挂类型结构高度跨距及吊弦所在位子等因素有关，在链形悬挂中任意点的吊弦长度计算如下图吊弦长度计算示意图吊寄存器，则分加操作分加到，则被置，写入分寄存器，则小时加操作小时加到，则被置，写入小时寄存器，则闹铃分钟加操作分钟加满自动置，则闹铃小时加操作小时加满自动置宿州学院毕业