第章力能参数计算和强度校核各种力矩的计算轧制力矩摩擦力矩轧辊轴承中的附加摩擦力矩式中作用在轴承上的负荷轧辊辊颈直径轧辊轴承摩擦系数求支反力，对于非悬臂式轧机如图所示图非悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点列转矩方程以为支点列转矩方程对于悬臂式轧机如图所示图悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点以为支点传动摩擦力矩式中换算到主电机轴上的传动机构的摩擦力矩传动机构的效率，级齿轮传动换算到主电机轴上的附加摩擦力矩为空转力矩式中电机的额定力矩电机的额定力矩第章力能参数计算和强度校核式中电机的额定力矩电机功率电机额定转速等效力矩式中等效力矩轧制时间内各段纯轧时间的总和轧制周期内各段间隙时间的总和各段轧制时间所对应的力各段间隙时间对应的空转力矩电机校核校核电机的温升条件校核电机的超载条件式中电机的允许超载系数，轧制周期内最大的力矩电机的额定力矩第道次电机功率校核举例电机额定力矩统单位后得轧辊轴承的附加摩擦力矩统单位后得附加摩擦力矩为全塔的最大质量为四填料塔自重分析确定危险截面裙座与地面接触处的截面，裙座体人孔中心线的截面，塔体与裙座的焊缝处截面，则操作时的质量为水压试验时的质量为停止操作时五塔的自振周期等直径等壁厚的自振周期六塔的风向载荷将全塔按高度分成两段，第段长，第二段高为，则这两段的水平风力为式中,风振系数，般取。塔的风力载荷高度迎风面的有效直径高度变化系数由表得风压高度变化系数，并且该塔每隔五米塔高设置个操作平台，，则个危险截面的风力静弯矩为七塔的地震载荷计算正常操作时，由于该塔为等直径等壁厚，查得级地震烈度，由于因此需要考虑高振型的影响停工操作时水压试验时八塔体强度计算正常操作时由于塔是轴对称的对于截面，最大弯矩为自重取望天津天津大学，兰州石油研究所现代塔器技术北京中国石化出版社，赵汝龙波纹型规整填料塔的设计天津天津大学填料塔新技术公司，王树楹填料塔技术进展与空转力矩静力矩等效力矩表电机校核程序代码见附录。电机功率校核电极能力符合要求。编程校核其它道次的电机能力，其结果如表所示第章力能参数计算和强度校核轧辊强度的校核对于轧机来说，轧辊是其主要部件，它由辊身辊径辊头三部分组成。在轧制过程中，轧辊收各种应力的影响，当超过轧辊安全系数时轧辊有可能产生破坏，所以，必须对轧辊进行强度校核。对于有槽轧辊，辊身只校核弯矩，这种情况适合非悬臂式轧机而对于悬臂式轧机，其轧辊既不承受弯矩，也不承受扭矩，无需校核，只校核悬臂轴辊径既承受弯矩，又成受扭矩，故进行弯扭组合校核轴头只承受扭矩，故进行扭转校核。强度校核辊身强度校核求支反力，非悬臂式轧机，悬臂式轧机弯曲应力弯曲正应力其中弯曲切应力式中轧制力矩轧辊横断面积弯曲应力对于钢轧辊，合成应力按第四强度理论计算对于铸铁轧辊，合成应力按穆尔理论计算强度校核若或则辊身强度足够许用应力对于合金锻钢轧辊对于铸铁轧辊辊径或轴径强度校核弯矩计算辊径处弯矩轴径处弯矩扭矩计算合成应力由第三强度理论强度校核若，则辊颈强度足够轴头强度校核扭矩计算扭转应力抗扭截面模量强度校核若则轴头强度足够第章力能参数计算和强度校核第架轧机轧辊强度校核举例支反力计算弯矩辊子最大弯矩辊颈处弯矩计算各点应力辊身处应力弯曲应力弯曲切应力合成应力辊颈处应力扭矩合成应力轴头处应力扭转应力校核轧辊强度由前述知辊子辊颈辊头所以，该轧辊强度足够。编程校核其它道次的轧辊强度，结果如表所示表轧辊强度校核机架第章力能参数计算和强度校核第章辅助设备选择辅助设备选择的原则满足产况生产工全塔操作质量为全塔的最小质量系数变形抗力摩擦系数表轧制前后轧件的高度轧制道次轧制道次轧制道次外摩擦影响系数平均变形速度第章力能参数计算和强度校核平均单位压力变形温升轧制温度压下率力臂系数轧制压力轧制力矩第道次轧制力能参数为，其它道次的力能参数由计算机程序计算的结果见表。电机功率的校核传动力矩的组成式中轧制力矩摩擦力矩表力能参数机架轧制力轧制力矩空转力矩动力矩，只发生在不均匀转动工作的几种轧机中，而高速线材轧机是均匀转动的，顾客忽略动力矩。工业基础，也是设计集成块的依据。见集成块单元回路图内蒙古科技大学毕业设计说明书毕业论文分解集成块单元回路图时，应优先采用现有系列集成块单元回路，以减少设计工作量。集成块上液压阀的安排应紧凑，数量应尽量少，以减少整个液压控制装置的结构尺寸和重量。集成块的数量与液压系统的复杂程度有关，摞集成块组，初基块和顶块外，中间块般块。当所需中间块多于快时可按系统工作特点和性质，分组多摞叠积，否则集成块的高度和重量过大，容易失稳。减少中间块数目的主要途径有液压阀数目较少的简单回路合用个集成块液压泵的出口串接单向阀时，可采用管式连接的单向阀串接在泵与集成块组的基块之间采用少量叠加阀插装阀及集成块专用嵌入式插装阀集成块侧面加装过渡板与阀连接基块与顶块上布置适当的元件等。集成块的设计尽管目前已有多种集成块系列及其单元回路，但是现代液压系统日趋复杂，导致系列集成块有时不能满足用户的使用和设计要求，工程实际中仍有不少回路集成块需要自行设计。确定公用油道孔的数目集成块的公用油道孔，有二孔三孔四孔五孔等多种设计方案。应用较多的为二孔式和三孔式。本设计采用三孔式。三孔式的特点在集成块上分别设置压力油孔回油孔和泄漏油孔共三个公用孔道。优点结构简单，公用孔道孔数较少。缺点因泄油孔要与各元件的泄漏油口相通，故其连通孔道般细而长，加工较困难，且工艺孔较多。螺栓孔螺栓孔图三孔式集成块结构简图确定孔道直径及油孔间壁厚集成块上的孔道可分为三类第类是通油孔道，其中包括管道上下面的公用内蒙古科技大学毕业设计说明书毕业论文孔道，安装液压阀的三个侧面上直接与阀的油口相通的孔道，另侧面安装管接头的孔道，不直接与阀的油口相通的中间孔道即工艺孔四种第二类是连接孔，其中包括固定液压阀的定位销和螺钉孔螺孔，成摞连接各集成块的螺栓孔光孔第三类是质量在以上的集成块的起吊螺钉孔。通油孔的直径与阀的油口相通孔道的直径，应与液压阀的油口直径相同。与管接头相连接的孔道其直径般应按通过的流量和允许的流速计算，但孔口需按管接头螺纹小径钻孔并攻丝。由前面所选的阀可得与型三位四通电磁换向阀相通的通油孔直径为与型二位四通电磁换向阀相通的通油孔直径为与型二位三通电磁换向阀相通的通油孔直径为与型三位四通电液换向阀相通的通油孔直径为与型单向节流阀相通的通油孔直径为与型双单向节流阀相通的通油孔直径为与型双单向节流阀相通的通油孔直径为与型溢流阀相通的通油孔直径为与型单向阀相通的通油孔直径为与型减压阀相通的通油孔直径为工艺孔应用螺水平刀架油缸左腔回油路水平刀架油缸右腔单向节流阀换向阀左位换向阀左位过滤器油箱。水平刀架油缸退回时，通电，换向阀右位接入系统，换向阀左位接入系统，这时系统中油液流动情况如下进油路液压泵单向阀换向阀右位换向阀左位单向节流阀水平刀架油缸右腔回油路水平刀架油缸左腔单向节流阀换向阀右位过滤器油箱。当刀架前进时发生故障时，为了防止刀架的损坏，通电，换向阀右位接入系统，打开截止阀，油液通过换向阀右位，流回油箱。卸荷和过载时工作情况卸荷时第章力能参数计算和强度校核各种力矩的计算轧制力矩摩擦力矩轧辊轴承中的附加摩擦力矩式中作用在轴承上的负荷轧辊辊颈直径轧辊轴承摩擦系数求支反力，对于非悬臂式轧机如图所示图非悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点列转矩方程以为支点列转矩方程对于悬臂式轧机如图所示图悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点以为支点传动摩擦力矩式中换算到主电机轴上的传动机构的摩擦力矩传动机构的效率，级齿轮传动换算到主电机轴上的附加摩擦力矩为空转力矩式中电机的额定力矩电机的额定力矩第章力能参数计算和强度校核式中电机的额定力矩电机功率电机额定转速等效力矩式中等效力矩轧制时间内各段纯轧时间的总和轧制周期内各段间隙时间的总和各段轧制时间所对应的力各段间隙时间对应的空转力矩电机校核校核电机的温升条件校核电机的超载条件式中电机的允许超载系数，轧制周期内最大的力矩电机的额定力矩第道次电机功率校核举例电机额定力矩统单位后得轧辊轴承的附加摩擦力矩统单位后得附加摩擦力矩为全塔的最大质量为四填料塔自重分析确定危险截面裙座与地面接触处的截面，裙座体人孔中心线的截面，塔体与裙座的焊缝处截面，则操作时的质量为水压试验时的质量为停止操作时五塔的自振周期等直径等壁厚的自振周期六塔的风向载荷将全塔按高度分成两段，第段长，第二段高为，则这两段的水平风力为式中,风振系数，般取。塔的风力载荷高度迎风面的有效直径高度变化系数由表得风压高度变化系数，并且该塔每隔五米塔高设置个操作平台，，则个危险截面的风力静弯矩为七塔的地震载荷计算正常操作时，由于该塔为等直径等壁厚，查得级地震烈度，由于因此需要考虑高振型的影响停工操作时水压试验时八塔体强度计算正常操作时由于塔是轴对称的对于截面，最大弯矩为自重取望天津天津大学，兰州石油研究所现代塔器技术北京中国石化出版社，赵汝龙波纹型规整填料塔的设计天津天津大学填料塔新技术公司，王树楹填料塔技术进展与