压力变形温升轧制温度压下率力臂系数轧制压力轧制力矩第道次轧制力能参数为，其它道次的力能参数由计算机程序计算的结果见表。电机功率的校核传动力矩的组成式中轧制力矩摩擦力矩表力能参数机架轧制力轧制力矩空转力矩动力矩，只发生在不均匀转动工作的几种轧机中，而高速线材轧机是均匀转动的，顾客忽略动力矩。第章力能参数计算和强度校核各种力矩的计算轧制力矩摩擦力矩轧辊轴承中的附加摩擦力矩式中作用在轴承上的负荷轧辊辊颈直径轧辊轴承摩擦系数求支反力，对于非悬臂式轧机如图所示图非悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点列转矩方程以为支点列转矩方程对于悬臂式轧机如图所示图悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点以为支点传动摩擦力矩式中换算到主电机轴上的传动机构的摩擦力矩传动机构的效率，级齿轮传动换算到主电机轴上的附加摩擦力矩为空转力矩式中电机的额定力矩电机的额定力矩第章力能参数计算和强度校核式中电机的额定力矩电机功率电机额定转速等效力矩式中等效力矩轧制时间内各段纯轧时间的总和轧制周期内各段间隙时间的总和各段轧制时间所对应的力各段间隙时间对应的空转力矩电机校核校核电机的温升条件校核电机的超载条件式中电机的允许超载系数，轧制周期内最大的力矩电机的额定力矩第道次电机功率校核举例电机额定力矩统单位后得轧辊轴承的附加摩擦力矩统单位后得附加摩擦力矩为全塔的最大质量为四填料塔自重分析确定危险截面裙座与地面接触处的截面，裙座体人孔中心线的截面，塔体与裙座的焊缝处截面，则操作时的质量为水压试验时的质量为停止操作时五塔的自振周期等直径等壁厚的自振周期六塔的风向载荷将全塔按高度分成两段，第段长，第二段高为，则这两段的水平风力为式中,风振系数，般取。塔的风力载荷高度迎风面的有效直径高度变化系数由表得风压高度变化系数，并且该塔每隔五米塔高设置个操作平台，，空转力矩静力矩等效力矩表电机校核程序代码见附录。电机功率校核电极能力符合要求。编程校核其它道次的电机能力，其结果如表所示第章力能参数计算和强度校核轧辊强度的校核对于轧机来说，轧辊是其主要部件，它由辊身辊径辊头三部分组成。在轧制过程中，轧辊收各种应力的影响，当超过轧辊安全系数时轧辊有可能产生破坏，所以，必须对轧辊进行强度校核。对于有槽轧辊，辊身只校核弯矩，这种情况适合非悬臂式轧机而对于悬臂式轧机，其轧辊既不承受弯矩，也不承受扭矩，无需校核，只校核悬臂轴辊径既承受弯矩，又成受扭矩，故进行弯扭组合校核轴头只承受扭矩，故进行扭转校核。强度校核辊身强度校核求支反力，非悬臂式轧机，悬臂式轧机弯曲应力弯曲正应力其中弯曲切应力式中轧制力矩轧辊横断面积弯曲应力对于钢轧辊，合成应力按第四强度理论计算对于铸铁轧辊，合成应力按穆尔理论计算强度校核若或则辊身强度足够许用应力对于合金锻钢轧辊对于铸铁轧辊辊径或轴径强度校核弯矩计算辊径处弯矩轴径处弯矩扭矩计算合成应力由第三强度理论强度校核若，则辊颈强度足够轴头强度校核扭矩计算扭转应力抗扭截面模量强度校核若则轴头强度足够第章力能参数计算和强度校核第架轧机轧辊强度校核举例支反力计算弯矩辊子最大弯矩辊颈处弯矩计算各点应力辊身处应力弯曲应力弯曲切应力合成应力辊颈处应力扭矩合成应力轴头处应力扭转应力校核轧辊强度由前述知辊子辊颈辊头所以，该轧辊强度足够。编程校核其它道次的轧辊强度，结果如表所示表轧辊强度校核机架第章力能参数计算和强度校核第章辅助设备选择辅助设备选择的原则满足产况生产工全塔操作质量为全塔的最小质量系数变形抗力摩擦系数表轧制前后轧件的高度轧制道次轧制道次轧制道次外摩擦影响系数平均变形速度第章力能参数计算和强度校核平均单位则个危险截面的风力静弯矩为七塔的地震载荷计算正常操作时，由于该塔为等直径等壁厚，查得级地震烈度，由于因此需要考虑高振型的影响停工操作时水压试验时八塔体强度计算正常操作时由于塔是轴对称的对于截面，最大弯矩为自重取望天津天津大学，兰州石油研究所现代塔器技术北京中国石化出版社，赵汝龙波纹型规整填料塔的设计天津天津大学填料塔新技术公司，王树楹填料塔技术进展与工业。通过本次工程的建设实施，可 使察尔森镇好田嘎查的农业经济有进步的提高。 灌溉设计保证率与灌溉制度的阀等设备。 井灌工程 项目区灌溉工程采用机井配备输水管带的灌溉形式是利用输水管带代替土渠明渠输水到田间地头进行沟畦灌溉的种地面 节水灌溉形式，该项措施目前被农民接受的种灌水方式。 方。该区需 修建井房间，面积共计平米。 首部工程 为了积累井灌系统实际运行的基础数据，有利于今后规划设计和 运行管理，提高井灌项目工程建设标准，本项目灌溉系统工程的首部， 在设置调压阀控制资源潜水为主。水源工程 建设主要包括机电井和井房建设。需新建打机井眼，设计成井 深度米，单井出水量大于立米小时。为管理方便，每眼机井修 建间平米井房，同时井房还可作为临时存放物品的地井，Ⅱ类地块规格为 米米面积亩，共计块亩。此块地设置眼机 电井，利用地下水作为灌溉水源，考虑到新增电容，项目区增建变压 器及配套低压线路。 水源工程 项目区水源主要以开发利用地下水总体要求，结合当地实际情况，本次设计工程建设控制 总面积为亩。灌溉形式为机电井配备管带，按地形地块的不同， 将项目区概化为两类典型设计，Ⅰ类地规格为米米面积 亩，共计块亩设置眼机电井总体要求，结合当地实际情况，本次设计工程建设控制 总面积为亩。灌溉形式为机电井配备管带，压力变形温升轧制温度压下率力臂系数轧制压力轧制力矩第道次轧制力能参数为，其它道次的力能参数由计算机程序计算的结果见表。电机功率的校核传动力矩的组成式中轧制力矩摩擦力矩表力能参数机架轧制力轧制力矩空转力矩动力矩，只发生在不均匀转动工作的几种轧机中，而高速线材轧机是均匀转动的，顾客忽略动力矩。第章力能参数计算和强度校核各种力矩的计算轧制力矩摩擦力矩轧辊轴承中的附加摩擦力矩式中作用在轴承上的负荷轧辊辊颈直径轧辊轴承摩擦系数求支反力，对于非悬臂式轧机如图所示图非悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点列转矩方程以为支点列转矩方程对于悬臂式轧机如图所示图悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点以为支点传动摩擦力矩式中换算到主电机轴上的传动机构的摩擦力矩传动机构的效率，级齿轮传动换算到主电机轴上的附加摩擦力矩为空转力矩式中电机的额定力矩电机的额定力矩第章力能参数计算和强度校核式中电机的额定力矩电机功率电机额定转速等效力矩式中等效力矩轧制时间内各段纯轧时间的总和轧制周期内各段间隙时间的总和各段轧制时间所对应的力各段间隙时间对应的空转力矩电机校核校核电机的温升条件校核电机的超载条件式中电机的允许超载系数，轧制周期内最大的力矩电机的额定力矩第道次电机功率校核举例电机额定力矩统单位后得轧辊轴承的附加摩擦力矩统单位后得附加摩擦力矩为全塔的最大质量为四填料塔自重分析确定危险截面裙座与地面接触处的截面，裙座体人孔中心线的截面，塔体与裙座的焊缝处截面，则操作时的质量为水压试验时的质量为停止操作时五塔的自振周期等直径等壁厚的自振周期六塔的风向载荷将全塔按高度分成两段，第段长，第二段高为，则这两段的水平风力为式中,风振系数，般取。塔的风力载荷高度迎风面的有效直径高度变化系数由表得风压高度变化系数，并且该塔每隔五米塔高设置个操作平台，，