考虑到压降限制，故选择管径大些的钢管，根据油田油气集输设计技术手册表初选，公称直径的无缝钢管，则混合物的实际流速为由于温度变化对体积流量的影响不大，则认为加热炉进口流速相同，故可用允许管线压降校核所有管径。三相分离器出口原油含水率为计算。由油气集输式，公式式中原油的粘度，温度条件相同时原油粘度，西安石油大学本科毕业设计论文含水体积分数运动粘度雷诺数所以，流体处于水力光滑区。根据油田油气集输设计技术手册知，此时摩阻系数为此段管路上的阀件见表表管路阀件名称数量当量长度总计弯头闸阀所以此段关系的当量长度为该段管路的沿程摩阻损失为加热炉到稳定区之间管线的计算与选取从加热炉出来的原油温度为由于流体经过加热炉后，粘度密度等都有变化，故净化油的物性按照计算。原油稳定塔顶部设有抽气装置，利用压缩机将顶部西安石油大学本科毕业设计论文的气体抽走，以防止原油的倒吸。取此间管段长。,原油在此条件下的动力粘度密度，运动粘度则油品在该条件下的密度为由公式计算出其粘度运动粘度原油体积流量污水体积流量总流量总取经济流速，则管径根据油田油气集输设计技术手册表选，公称直径的无缝钢管则混合物的实际流速为雷诺数西安石油大学本科毕业设计论文所以，流体处于水力光滑区，可按紊流光滑区近似计算根据油田油气集输设计技术手册知，此时摩阻系数为此段管路上的阀组见表表管路阀件名称数量当量长度总计弯头闸阀该段管路的沿程摩阻损失由达西公式原油稳定塔到净化油罐之间管线的计算与选取从原油稳定塔到净化罐之间的原油物性与加热炉到稳定塔间的物性相同。所以此段亦选，公称直径的无缝钢管。温度，取管线长度。此段管路上的阀组见表管路阀件名称数量当量长度总计弯头闸阀转弯三通该段管路的沿程摩阻损失为净化油罐到加热炉之间管线的计算与选取净化油管的储存温度为，现取低按计算。管线长度。西安为。计算转速种基于电加热的导热油系统设计及其关键零部件的加工工艺设计根据机床说明书选取实际的机床主轴转速为，故实际的切削速度为外圆表面，刀具寿命。粗车切削用量的选择根据切削用量的基本原则，粗车取。根据工件材料刀杆尺寸工件直径及背吃刀量，查机械切削工艺参数速查手册表，，根据机床说明书中实有的进给量，取。根据加工材料为结构碳钢，由机械切削工艺参数速查手册表切削速度为。计算转速根据机床说明书选取实际的机床主轴转速为，故实际的切削速度为半精车切削用量的选择根据切削用量的基本原则，半精车取。根据工件材料表石油大学本科毕业设计论文原油体积流量取经济流速则管径根据油田油气集输设计技术手册表选，公称直径的无缝钢管则混合物实际流速为雷诺数所以流体处于水力光滑区。根据油田油气集输设计技术手册知，此时摩阻系数为此段管路上的阀组见表表管路阀件名称数量当量长度总计弯头闸阀通过三通流量计该段管路的沿程摩阻损失为西安石油大学本科毕业设计论文事故管线的计算从三相分离器到事故罐之间的管线溢流时，从三相分离器出来的油品直接进入事故罐取流体的经济流速，管长。，则管径考虑到降低压降，故选择管径大些的钢管，根据油田油气集输设计技术手册表初选，公称直径的无缝钢管则混合物的实际流速为混合物的平均密度由公式计算出其动力粘度运动粘度原油体积流量污水体积流量总流量总取经济流速，则管径初选，公称直径的无缝钢管则实际流速为西安石油大学本科毕业设计论文雷诺数是管道内壁的绝对粗糙度，在这取所以流体处于水力光滑区。根据油田油气集输设计技术手册知，此时摩阻系数为油品在该段管路的摩阻损失为此段管路上的阀组见表表管路阀件名称数量当量长度总计弯头闸阀通过三通流量计从事故罐到加热炉之间的管线由节计算知停电天则流入事故罐内的原油量为。事故罐里的油品含水率为。流入温度为，原油的凝固点为，所以要尽快的将原油流入正常的流程，否则就会凝固。现取抽出温度为原油凝固点的温度最坏情况来计算，在小时内抽完，则密度西安石油大学本科毕业设计论文动力粘度提纲，到遍又遍地指出每稿中的具体问题，严格把关，循循善诱，在车切削用量的选择根据切削用量的基本原则，粗车取。根据工件材料刀杆尺寸工件直径及背吃刀量，查机械切削工艺参数速查手册表，，根据机床说明书中实有的进给量，取。根据加工材料为结构碳钢，由机械切削工艺参数速查手册表切削速度为。计算转速根据机床说明书选取实际的机床主轴转速为，故实际的切削速度为半精车切削用量的选择根据切削用量的基本原则，半精车取。根据工件材料表面粗糙度为并预估切削速度大于。刀尖圆弧半径为，查机械切削工艺参数速查手册表，，根据机床说明书中实有的进给量，取。根据加工材料为结构碳钢，由机械切削工艺参数速查手册表切削速度所以最后进入三相分离器实际压力为总满足三相分离器实际压力。三相分离器到加热炉管线计算与选取本设计中三相分离器的操作压力为。从台三相分离器中分离出的含水原油的质量流量为此时的密度流速为，则管径面粗用于加工变速器上盖的个孔，保证了被加工孔的加工精度。主要完成了以下工作对变速器上盖孔的加工工艺进行了分析研究，明确了个孔加工的技术要求和工艺要点。恰当地选择了机床的切削参数，动力头及液压滑台驱动机构的结构参数。选择的刀具动力箱主轴箱以及电动机符合要求。根据通用经济的原则，选择了刀具，满足了工艺的需要。洛阳理工学院毕业设计论文谢辞本论文设计在鲍老师的悉心指导和严格要求下已完成，从课题选择到具体的写作过程，无不凝聚着鲍老师的心血和汗水，在我的毕业论文写作期间，鲍老师为我提供了种种专业知识上的指导和些富于创造性的建议，没有这样的帮助和关怀，我不会这么顺利的完成毕业论文。在临近毕业之际，我还要借此机会向给予我帮助和指导的所有老师表示由衷的谢意，在他们的悉心帮助和支持下，我能够很好的掌握和运用专业知识，并在设计中得以体现，顺利完成毕业论文。同时，在论文写作过程中，我还参考了有关的书籍和论文，在这里并向有关的作者表示谢意。我还要感谢我班同学，在毕业设计的这段时间里，他们给了我很多的启发，并提出了宝贵的意见，对于他们的帮助和支持，在此我也表示深深地感谢。本课题在选题及研究过程中得到鲍老师的悉心指导。鲍老师多次询问进程，并为我指点迷津，帮助我开拓思路，精心点拨热忱鼓励。鲍老师丝不苟的作风，严谨求实的态度，踏踏实实的精神，不仅授我以文，而且教我做人，给我以终生受益无穷之道。对鲍老师的感激之情是无法用言语表达的。洛阳理工学院毕业设计论文参考文献沈阳工业大学，大连铁道学院，吉林工学院组合机床设计上海科学技术出版社,谢家瀛组合机床设计简明手册北京机械工业出版社,郝跃,马佩军,张卫东功能成品率估算的缺陷特征参数提取法电子学报王昆，何小柏，汪信远机械设计及机械设计基础课程设计北京高等教育出版社，何铭新，钱可强，徐祖茂机械制图北京高等教育出版社，杨可桢，程光蕴，李仲生机械设计基础北京高等教育出版社，黄鹤汀金属切削机床第版北京机械工业出版社，濮良贵，纪名刚机械设计第版北京高等教育出版社，陆剑中，孙家宁金属切削原理与刀具第版北京机械工业出版社，王先逵机械制造工艺学第版北京机械工业出版社，陈于萍互换性与测量技术基础北京机械工业出版社,何日铭,陈忠钰,刘宗阳基础教程北京机械工业出版社,大连组合机床研究所组合机床图册北京机械工业出版社,孙恒,陈作模组合机床设计简明手册第版北京高等教育出版社，艾兴,肖诗纲切削用量简明手册北京机械工业出版社,孟少农机械加工工艺手册北京机械工业出版社,卢秉恒机械制造技术基础北京机械工业出版社,洛阳理工学院毕业设计论文在钢钻孔时高压冷却剂对圆度偏差及刀具磨损影响摘要钻孔钻孔直被认为最重要的加工过程,需要专门技术来达到最佳切削条件。钻孔可以被描述为其中个多点工具用于去除不需要的材料加工出所需要的孔的过程。它广泛包括这些方法用于生产圆柱孔的工件。然而,大量的生产加工和以高切削速度与进给量及深度钻孔本质上是与产生大量的热量和高切削温度相关的。因此高的切削温度不仅降低了尺考虑到压降限制，故选择管径大些的钢管，根据油田油气集输设计技术手册表初选，公称直径的无缝钢管，则混合物的实际流速为由于温度变化对体积流量的影响不大，则认为加热炉进口流速相同，故可用允许管线压降校核所有管径。三相分离器出口原油含水率为计算。由油气集输式，公式式中原油的粘度，温度条件相同时原油粘度，西安石油大学本科毕业设计论文含水体积分数运动粘度雷诺数所以，流体处于水力光滑区。根据油田油气集输设计技术手册知，此时摩阻系数为此段管路上的阀件见表表管路阀件名称数量当量长度总计弯头闸阀所以此段关系的当量长度为该段管路的沿程摩阻损失为加热炉到稳定区之间管线的计算与选取从加热炉出来的原油温度为由于流体经过加热炉后，粘度密度等都有变化，故净化油的物性按照计算。原油稳定塔顶部设有抽气装置，利用压缩机将顶部西安石油大学本科毕业设计论文的气体抽走，以防止原油的倒吸。取此间管段长。,原油在此条件下的动力粘度密度，运动粘度则油品在该条件下的密度为由公式计算出其粘度运动粘度原油体积流量污水体积流量总流量总取经济流速，则管径根据油田油气集输设计技术手册表选，公称直径的无缝钢管则混合物的实际流速为雷诺数西安石油大学本科毕业设计论文所以，流体处于水力光滑区，可按紊流光滑区近似计算根据油田油气集输设计技术手册知，此时摩阻系数为此段管路上的阀组见表表管路阀件名称数量当量长度总计弯头闸阀该段管路的沿程摩阻损失由达西公式原油稳定塔到净化油罐之间管线的计算与选取从原油稳定塔到净化罐之间的原油物性与加热炉到稳定塔间的物性相同。所以此段亦选，公称直径的无缝钢管。温度，取管线长度。此段管路上的阀组见表管路阀件名称数量当量长度总计弯头闸阀转弯三通该段管路的沿程摩阻损失为净化油罐到加热炉之间管线的计算与选取净化油管的储存温度为，现取低按计算。管线长度。西安为。计算转速种基于电加热的导热油系统设计及其关键零部件的加工工艺设计根据机床说明书选取实际的机床主轴转速为，故实际的切削速度为外圆表面，刀具寿命。粗车切削用量的选择根据切削用量的基本原则，粗车取。根据工件材料刀杆尺寸工件直径及背吃刀量，查机械切削工艺参数速查手册表，，根据机床说明书中实有的进给量，取。根据加工材料为结构碳钢，由机械切削工艺参数速查手册表切削速度为。计算转速根据机床说明书选取实际的机床主轴转速为，故实际的切削速度为半精车切削用量的选择根据切削用量的基本原则，半精车取。根据工件材料表