1、“.....即式中电机的额定转矩。对于新式轧机可取下限，对旧式轧机可取上限。故所以取计算传动力矩当轧辊转速发生变化时，要产生力矩，此处由于采用稳定速度咬入即咬钢后不加速，而减速阶段的动力矩使电机输出力矩减小，故在计算电机力矩时都可以忽略不计。确定各道传动力矩有以上分析与计算可知，各道次传动力矩则表传动力矩轧制道次传动力矩轧制道次传动力矩绘制轧制图表内蒙古科技大学毕业设计说明书表轧制表轧制道次轧制方式出口厚度压下率变形速度出口宽度轧后长度稳定轧制速度最大轧力矩最大轧制力轧件温度间隙时间纯轧时间纵轧←横纵←纵纵←纵纵纵←纵纵内蒙古科技大学毕业设计说明书第七章轧辊强度的校核和电机的校核轧辊参数的选择本设计中采用工作辊传动，均采用四辊可逆式轧机，根据以上所涉及到的最大轧制压力和轧制力矩，选用轧机和轧辊尺寸材质及其它粗轧机的工作辊和支撑辊的尺寸分别为精轧机的工作辊和支撑辊的尺寸分别为轧辊材质的选择宽厚板轧机生产的特点是尺寸要求精度高，产品要求相当高的表面光洁度和表面质量，轧制在高速下进行同时承受巨大的轧制压力和力矩的作用，因此轧辊的基本要求是高的表面硬度和耐磨性......”。

2、“.....高强度及抗压扁能力。热轧板带轧机的工作辊多采用铸铁轧辊，其中无限冷硬铸铁轧辊使用效果最佳，这类轧辊的表面硬度约为支撑辊应具备下述个条件具有高的强度，低的弹性压扁和不易产生挠曲。辊身表面具有高的耐疲劳性能，即耐剥落掉皮性能好。耐磨性能好。支撑辊多采用合金铸钢轧辊和锻钢轧辊。合金铸钢轧辊中添加有镍铬钥等合金元素。我国目前多采用锻钢轧辊，西欧国家多采用铸钢轧辊，日本过去采用铸钢轧辊较多，近来开始转向来用锻钢轧辊。根据以上分析选择工作辊的材质为无限冷硬铸铁。支撑辊的材质因为辊身和辊颈处的应力均小于合金锻钢的许用应力所以支承辊符合条件。工作辊强度校核辊身中央处承受弯矩值辊身中央的垂直弯曲应力内蒙古科技大学毕业设计说明书工作辊承受支撑辊沿滚身全长加于其上的水平摩擦力辊身中央的水平弯矩辊身中央的水平弯曲应力辊身中央的合成弯曲应力辊头强度计算选择带双键槽的辊头，则均符合要求......”。

3、“.....前气囊传感器的结构可以是下图所示的粘性阻尼式传感器图粘性阻尼式碰撞传感器传感器壳型密封圈钢球永久磁铁固定板电器触点永久磁铁触电滚筒钢球粘性阻尼式传感器在结构上由永久磁铁滚筒钢球和触电等组成，当汽车正常行驶时，钢球收到永久磁铁吸引，紧靠在滚筒的内端。旦当汽车受到定强度的碰撞时，钢球在惯性的作用下可以克服永久性磁铁的吸力和球体与滚筒之间空气的粘性阻力，迅速向滚筒外端移动，最终使传感器内的电路触电闭合，发出碰撞信号。加速度为合金锻钢。内蒙古科技大学毕业设计说明书轧辊尺寸的选择粗轧轧辊尺寸的选择工作辊采用滑动轴承，因此辊颈直径故辊颈直径可取根据经验公式则可取采用万向接轴辊头外径故可取支撑辊采用滑动轴承，因此辊颈直径故辊颈直径可取根据经验公式则可取采用万向接轴辊头外径故可取精轧轧辊尺寸的选择工作辊采用滑动轴承，因此辊颈直径故辊颈直径可取根据经验公式则内蒙古科技大学毕业设计说明书可取采用万向接轴辊头外径故可取支撑辊采用滑动轴承......”。

4、“.....轧制力按均布载荷对待，轴承两侧的支反力相等辊身直径沿辊身长度方向不变，故辊身危险断面必在辊身中央处辊颈及辊头的危险断面均在传动侧。内蒙古科技大学毕业设计说明书工作辊驱动支承辊驱动图四辊轧机轧辊受力分析由于本设计采用工作辊传动，则轧辊直接承受轧制压力和传动轧辊的传动力矩，属于消耗性零件，就轧机本身而言，轧辊的安全系数最小，因此，内蒙古科技大学毕业设计说明书轧辊强度交合往往决定整个轧机的负荷能力。本设计中采用台四辊可逆粗轧机和台可逆精轧机。粗轧机校核支撑辊强度校核辊身中央承受最大弯矩其中为个压下螺丝的中心距，取值,为所轧轧件的宽度，为辊长。辊身中央弯曲应力辊颈危险断面应力因为辊身和辊颈处的应力均小于合金锻钢的许用应力所以支承辊符合条件......”。

5、“.....则均符合要求。两轧辊辊面接触应力计算接触应力的计算公式可按下式计算式中夹在接触表面单位长度上的负荷，相互接触的工作辊与支撑辊的半径两个辊的弹性模量为泊松比都取。内蒙古科技大学毕业设计说明书许用应力为，，所以接触应力小于许用值，符合要求。精轧机校核支承辊强度校核辊身中央承受最大弯矩辊身中央弯曲应力辊颈危险断面应力书工作辊辊身直径支承辊辊身直径传动机构的摩擦力矩的计算轧机传动机构中的摩擦力矩由连接轴，齿轮机座，减速机和主电机联轴器等四个方面的附加摩擦力矩组成，可由下式来计算式中η传动机构的效率，即从主电机到轧机的传动效率级齿轮传动的效率般取，皮带传动效率取。取η。故当η时带入上式可得粗轧机中精轧机中所以粗轧精轧则各道次附加摩擦力矩如下表附加摩擦力矩轧制道次轧制力矩轧制道次轧制力矩空转力矩的确定空转力矩是指空载转动轧机主机列所需的力矩......”。

6、“.....从上到下各层综合描述见表。水文地质条件根据本次勘察结果，该场地所揭露的地下水为第四系松散层孔隙潜水，含水层主要为第四系弱透水的黏性土。本次勘察野外施工自月至月日期间，测得地下水潜水位埋深，水位高程，根据本次勘察及区域地质资料，含水层主要为弱透水的黏性土夹砂层透镜体，潜水含水层厚度大于。降水方案基坑降水通常分为集水坑降水和井点降水两种。集水坑降水是属于重力降水类型。它指的是在开挖基坑的时候就沿坑底的周围开挖排水沟，并且每隔定的距离就设置个集水坑。这样，在基坑开挖时坑内渗出的水就能够沿着排水沟流入集水坑，最后用水泵将集水坑内的水抽出基坑以外。集水坑降水方法施工特别方便，而且操作起来简单，成本比较低。它的缺点就是无法适用于深基坑，而且当存在动水压力时，不宜采用。井点降水是属于强制式降水类型。井点降水能够克服由于地下水的动水压力引起的流沙基坑隆起以及边坡失稳等问题。井点降水也可以分为许多类型，每种类型使用不同的条件。西安地铁四号线大差市车站地下水位大约左右，基坑深，基坑降水需要降至基坑底，降深达，因此考虑工程实际情况，结合西安地区当地经验，确定该车站的降水方案采用深井井点降水方案......”。

7、“.....参照车站西南侧万达新天地基坑降水经验及西安地铁相近地貌单元水文试验等，建议本区段黏性土的渗透系数采用，砂类土的渗透系数采用，综合渗透系数选用。基坑涌水量车站拟采用为明挖法施工，施工过程中需要降低地下水位，地下水属潜水类型，基坑呈矩形长宽比大于，为条形基坑，含水层为弱透水的粉质黏土夹砂层透镜体，依据地下铁道轻轨交通岩土工程勘察规范条采用条形基坑的公式分节点南北侧及六号线车站进行基坑涌水量估算，结果如下涌水量渗透系数静止水位至含水层底板的距离影响半径基坑长度设计水位降深车站底板埋深近，目前地下水水位埋深左右，水位降至基坑底板下时降深约，根据该车站的水文地质情况依据公式计算结果列于表。表基坑涌水量计算表名称四号线车站单井降水计算式中过滤器长度，过滤器直径，与渗透系数有关的经验系数。根据本地区经验及水泵出水能力，单井出水量按照的效率考虑。确定管井数量与间距确定井间距其中井位周长降水井的结构布置根据该区地质特性和该地区的降水施工经验，大差市车站设计井深，平均井距，沿基坑布满。降水井距基坑边距离为东西两侧距坑边米......”。

8、“.....井管选用无砂砼滤水管。滤层选用泾河级配豆石。砼井管接缝处采用两层宽度的塑料编制布缠绕，并用铁丝绑扎道，以防漏砂。本章小结本章通过对西安地区的工程地质条件及水文地质条件的分析，结合大差市车站的具体情况及当地降水经验，确定了该车站的降水方案为深井井点降水。该车站的地下水位大致为米，车站基坑比较深，降水深度为米左右。大差市深基坑监测方案工程概况大差市车站位于东大街与解放路十字的南北方向的解放路和平路现状道路上，东北部为西安市第四医院的门诊住院区的部分多层建筑物东南角为阿房宫凯悦大明书取电机额定转矩的，即式中电机的额定转矩。对于新式轧机可取下限，对旧式轧机可取上限。故所以取计算传动力矩当轧辊转速发生变化时，要产生力矩，此处由于采用稳定速度咬入即咬钢后不加速，而减速阶段的动力矩使电机输出力矩减小，故在计算电机力矩时都可以忽略不计。确定各道传动力矩有以上分析与计算可知......”。

9、“.....均采用四辊可逆式轧机，根据以上所涉及到的最大轧制压力和轧制力矩，选用轧机和轧辊尺寸材质及其它粗轧机的工作辊和支撑辊的尺寸分别为精轧机的工作辊和支撑辊的尺寸分别为轧辊材质的选择宽厚板轧机生产的特点是尺寸要求精度高，产品要求相当高的表面光洁度和表面质量，轧制在高速下进行同时承受巨大的轧制压力和力矩的作用，因此轧辊的基本要求是高的表面硬度和耐磨性，辊面的硬化层有足够的厚度，高强度及抗压扁能力。热轧板带轧机的工作辊多采用铸铁轧辊，其中无限冷硬铸铁轧辊使用效果最佳，这类轧辊的表面硬度约为支撑辊应具备下述个条件具有高的强度，低的弹性压扁和不易产生挠曲。辊身表面具有高的耐疲劳性能，即耐剥落掉皮性能好。耐磨性能好。支撑辊多采用合金铸钢轧辊和锻钢轧辊。合金铸钢轧辊中添加有镍铬钥等合金元素。我国目前多采用锻钢轧辊，西欧国家多采用铸钢轧辊，日本过去采用铸钢轧辊较多，近来开始转向来用锻钢轧辊。根据以上分析选择工作辊的材质为无限冷硬铸铁......”。