种轧机中，而高速线材轧机是均匀转动的，顾客忽略动力矩。第章力能参数计算和强度校核各种力矩的计算轧制力矩摩擦力矩轧辊轴承中的附加摩擦力矩式中作用在轴承上的负荷轧辊辊颈直径轧辊轴承摩擦系数求支反力，对于非悬臂式轧机如图所示图非悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点列转矩方程以为支点列转矩方程对于悬臂式轧机如图所示图悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点以为支点传动摩擦力矩式中换算到主电机轴上的传动机构的摩擦力矩传动机构的效率，级齿轮传动换算到主电机轴上的附加摩擦力矩为空转力矩式中电机的额定力矩电机的额定力矩第章力能参数计算和强度校核式中电机的额定力矩电机功率电机额定转速等效力矩式中等效力矩轧制时间内各段纯轧时间的总和轧制周期内各段间隙时间的总和各段轧制时间所对应的力各段间隙时间对应的空转力矩电机校核校核电机的温升条件校核电机的超载条件式中电机的允许超载系数，轧制周期内最大的力矩电机的额定力矩第道次电机功率校核举例电机额定力矩统单位后得轧辊轴承的附加摩擦力矩统单位后得附加摩擦力矩为全塔的最大质量为四填料塔自重分析确定危险截面裙座与地面接触处的截面，裙座体人孔中心线的截面，塔体与裙座的焊缝处截面，则操作时的质量为水压试验时的质量为停止操作时五塔的自振周期等直径等壁厚的自振周期六塔的风向载荷将全塔按高度分成两段，第段长，第二段高为，则这两段的水平风力为式中,风振系数，般取。塔的风力载荷高度迎风面的有效直径高度变化系数由表得风压高度变化系数，并且该塔每隔五米塔高设置个操作平台，，则个危险截面的风力静弯矩为七塔的地震载荷计算正常操作时，由于该塔为等直径等壁厚，查得级地震烈度，由于因此需要考虑高振型的影响停工操作时水压试验时八塔体强度计算正常操作时由于塔是轴对称的对于截面，最大弯矩为自重取望天津天津大学，兰州石油研究所空转力矩静力矩等效力矩表电机校核程序代码见附录。电机功率校核电极能力符合要求。编程校核其它道次的电机能力，其结果如表所示第章力能参数计算和强度校核轧辊强度的校核对于轧机来说，轧辊是其主要部件，它由辊身辊径辊头三部分组成。在轧制过程中，轧辊收各种应力的影响，当超过轧辊安全系数时轧辊有可能产生破坏，所以，必须对轧辊进行强度校核。对于有槽轧辊，辊身只校核弯矩，这种情况适合非悬臂式轧机而对于悬臂式轧机，其轧辊既不承受弯矩，也不承受扭矩，无需校核，只校核悬臂轴辊径既承受弯矩，又成受扭矩，故进行弯扭组合校核轴头只承受扭矩，故进行扭转校核。强度校核辊身强度校核求支反力，非悬臂式轧机，悬臂式轧机弯曲应力弯曲正应力其中弯曲切应力式中轧制力矩轧辊横断面积弯曲应力对于钢轧辊，合成应力按第四强度理论计算对于铸铁轧辊，合成应力按穆尔理论计算强度校核若或则辊身强度足够许用应力对于合金锻钢轧辊对于铸铁轧辊辊径或轴径强度校核弯矩计算辊径处弯矩轴径处弯矩扭矩计算合成应力由第三强度理论强度校核若，则辊颈强度足够轴头强度校核扭矩计算扭转应力抗扭截面模量强度校核若则轴头强度足够第章力能参数计算和强度校核第架轧机轧辊强度校核举例支反力计算弯矩辊子最大弯矩辊颈处弯矩计算各点应力辊身处应力弯曲应力弯曲切应力合成应力辊颈处应力扭矩合成应力轴头处应力扭转应力校核轧辊强度由前述知辊子辊颈辊头所以，该轧辊强度足够。编程校核其它道次的轧辊强度，结果如表所示表轧辊强度校核机架第章力能参数计算和强度校核第章辅助设备选择辅助设备选择的原则满足产况生产工全塔操作质量为全塔的最小质量系数变形抗力摩擦系数表轧制前后轧件的高度轧制道次轧制道次轧制道次外摩擦影响系数平均变形速度第章力能参数计算和强度校核平均单位压力变形温升轧制温度压下率力臂系数轧制压力轧制力矩第道次轧制力能参数为，其它道次的力能参数由计算机程序计算的结果见表。电机功率的校核传动力矩的组成式中轧制力矩摩擦力矩表力能参数机架轧制力轧制力矩空转力矩动力矩，只发生在不均匀转动工作的几现代塔器技术北京中国石化出版社，赵汝龙波纹型规整填料塔的设计天津天津大学填料塔新技术公司，王树楹填料塔技术进展与工业配套电机功率故所选电机合适。防滑校验,满足防滑要求。式中起动系数取驱动滚筒与钢丝绳间摩擦系数取围包角故所选无级绳连续牵引车合适。三号煤东轨道大巷辅助运输设计依据运输巷道全长约，安装部无极绳连续牵引车，巷道近似水平最大单件运输重量含平板车承重车底端距轨面最小距离为轨距，轨型。初选无极绳连续牵引绞车轨道巷内无级绳连续牵引绞车担负矿井全部设备矸石和材料的运输任务，对矿井的高产高效起很大作用，故设计选用技术先进适应性强可靠性高系统布置灵活安装简单的型无极变速无级绳连续牵引绞车。型无级绳连续牵引绞车主要技术参数表太原理工大学继续教育学院毕业设计报告书型号绞车电机功率防爆最大牵引力钢丝绳公称绳速梭车容绳量重量梭轨距轨型初选钢丝绳初选型钢丝绳，每米钢丝绳重，破断力为简要计算无级绳连续牵引车布置示意图如下各张力点计算取最小张力点张力按最不利情况运输液压支架计算空段运行阻力空重段运行阻力重梭式中矿车与轨道的摩擦系数太原理工大学继续教育学院毕业设计报告书钢丝绳与滚筒的摩擦系数牵引距离技术参数校验最大紧张力校验绞车最大牵引力钢丝绳安全系数校验煤矿安全规程规定最小安全系数,取，,满足煤矿安全规程第四百条规定。电动机功率校验η配套电机功率所选电机合适防滑校验,满足防滑要求。式中起动系数取驱动滚筒与钢丝绳间摩擦系数取围包角故所选无级绳连续牵引车合适。太原理工大学继续教育学院毕业设计报告书第九章通风与安全第节矿井通风通风方式和通风系统根据井田开拓部署及采区巷道布置，矿井移交生产共有四个井筒，即主斜井副斜井回风斜井回风斜井，利用主斜井副斜井进风，利用回风斜井回风斜井回风，通风方式为机械抽出式通风，矿井通风系统为中央分列式。四个井筒服务于全井田的开采，四个井筒均作为矿井的安全出口。二掘进通风及硐室通风矿井投产在号煤层布置个综采工作面和个综掘工作面，综掘所需风量由局部扇风机供给。井下独立通风硐室主要是个采区变电所，其它井底车场硐室，均利用主要通风机负压通风。三矿井风量风压及等积孔计算矿井风量根据煤矿安全规程第条规定，矿井总风量计算如下按井下同时工作的最多人数计算。矿井矿通式中矿井矿井总进风量井下同时工作的最多人数，按交接班时人矿通矿井通风系数，取。则矿进。按采煤掘进硐室及其他用风地点实际需要风量的总和计算矿井采掘硐其它矿通式中采采煤工作面实际需要风量的总和掘掘进工作面实际需要风量的总和硐硐室实际需要风量的总和其它矿井除采煤掘进和硐室地点外的其它井巷需要进行通风的风量总和，。矿通矿井通风系数，取。太原理工大学继续教育学院毕业设计报告书采煤实际需要风量计算按回采瓦斯涌出量计算以采煤工作面回风巷瓦斯浓度不超过，且应低于最高风速。采采瓦式中采回采工作面需要风量采回采工作面绝对瓦斯涌出量，预测为瓦回采工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量种轧机中，而高速线材轧机是均匀转动的，顾客忽略动力矩。第章力能参数计算和强度校核各种力矩的计算轧制力矩摩擦力矩轧辊轴承中的附加摩擦力矩式中作用在轴承上的负荷轧辊辊颈直径轧辊轴承摩擦系数求支反力，对于非悬臂式轧机如图所示图非悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点列转矩方程以为支点列转矩方程对于悬臂式轧机如图所示图悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点以为支点传动摩擦力矩式中换算到主电机轴上的传动机构的摩擦力矩传动机构的效率，级齿轮传动换算到主电机轴上的附加摩擦力矩为空转力矩式中电机的额定力矩电机的额定力矩第章力能参数计算和强度校核式中电机的额定力矩电机功率电机额定转速等效力矩式中等效力矩轧制时间内各段纯轧时间的总和轧制周期内各段间隙时间的总和各段轧制时间所对应的力各段间隙时间对应的空转力矩电机校核校核电机的温升条件校核电机的超载条件式中电机的允许超载系数，轧制周期内最大的力矩电机的额定力矩第道次电机功率校核举例电机额定力矩统单位后得轧辊轴承的附加摩擦力矩统单位后得附加摩擦力矩为全塔的最大质量为四填料塔自重分析确定危险截面裙座与地面接触处的截面，裙座体人孔中心线的截面，塔体与裙座的焊缝处截面，则操作时的质量为水压试验时的质量为停止操作时五塔的自振周期等直径等壁厚的自振周期六塔的风向载荷将全塔按高度分成两段，第段长，第二段高为，则这两段的水平风力为式中,风振系数，般取。塔的风力载荷高度迎风面的有效直径高度变化系数由表得风压高度变化系数，并且该塔每隔五米塔高设置个操作平台，，则个危险截面的风力静弯矩为七塔的地震载荷计算正常操作时，由于该塔为等直径等壁厚，查得级地震烈度，由于因此需要考虑高振型的影响停工操作时水压试验时八塔体强度计算正常操作时由于塔是轴对称的对于截面，最大弯矩为自重取望天津天津大学，兰州石油研究所