确定最大弛度位置求横向承力索水平张力及分界力求子力矩兰州交通大学毕业设计论文求横向承力索水平张力及分界力求横向承力索的分段长度则分段长度为兰州交通大学毕业设计论文横向承力索总长度各悬挂点的吊弦长度求上下部固定长度上下检验计算结果支柱容量再次校验由上述计算过程可知,满足条件，所以支柱类型正确构形式。兰州交通大学毕业设计论文第章吊弦偏移值计算链形悬挂的计算特点及吊弦受力分析接触线的重力负载是通过吊弦由承力索承担的。这些负载在承力索上沿跨距的分布，将取决于吊弦长度变化和温度变化的规律，以及负载的大小。如果承力索和接触导线都是在支柱上，即跨距内没有吊弦，则导线所呈现的图形如图所示图跨距内没有吊弦导线的图形如果导线借助吊弦拉紧挂在承力索上，则承力索弛度加大，而导线的弛度加大图形如所示图跨距内有吊弦导线的图形如果增大吊弦张力，且使全部吊弦张力保持相等，就可以把接触导线重力负载转移到承力索上。由于此时经过支柱吊弦传递给支柱的接触导线重力为零，故它的弛度同样为零，如上图中的直线所示。此时承力索的负载将均匀布置，并按抛物线规律布置。如果安装悬挂时为了温度接触线具有水平状态，则吊弦的长度应按抛物线变化，它的张力沿跨距长度总是个常数。承力索计算时，应考虑些悬挂工作特性。半补偿链形悬挂的基本特征包括当承力索张力发生变化时接触线弛度要发生变化可能为正值向下弯曲或为负值向上拱起。在温度变为时接触线无弛度变化水平位置。兰州交通大学毕业设计论文具有刚性支柱吊弦的悬挂模型，在负弛度时，支柱吊弦和邻近支柱吊弦松弛，接触线的重力负载将经过其余的导线传递到承力索上。严格的讲，承力索弛垂曲线和抛物线相比有些不同。这种悬挂的形式仅仅在跨距中部，承力索上所承受的接触线的负载是均匀的。当悬挂用滑动吊弦或弹性吊弦时，靠近支柱处的导线部分上下移动，就要用其他的分析方法。吊弦长度与偏移值计算吊弦长度计算吊弦长度与悬挂类型结构高度跨距及吊弦所在位子等因素有关，在链形悬挂中任意点的吊弦长度计算如下图吊弦长度计算示意图吊同样将式转换到负序同步旋转坐标系,下，则有将式代入可得负序电网电压的分量根据式，和即弦长度式中吊弦长度链形悬挂的结构高度平均温度时承力索的张力单位悬挂的重量跨距长度设为吊弦至支柱的距离对于全补偿链形悬挂计算吊弦长度时可取度，计算式为兰州交通大学毕业设计论文式中接触线的线膨胀系数承力索的线膨胀系数吊弦偏移值的计算规定沿顺线路方向的倾斜角不得超过度，我国采用三半斜链形悬挂，又规定吊弦在横线方向上不超过度。对于半补偿链形悬挂，吊弦在承力索上不随温度的变化而位置发生变化。示意图如下图所示图半补偿链形悬挂吊弦偏移位置图中偏移角半补偿链形悬挂吊弦偏移值按以下公式计算式中接触线的线膨胀系数变化后的温度平均温度对于全补偿链形悬挂，承力索和接触线在温度发生变化时都发生纵向位移。相对于半补偿链形悬挂而言，吊弦的偏移值很小，当线索材质不同时，可由下式计算兰州交通大学毕业设计论文接触线风偏移值计算链形悬挂接触线的受风偏移决定于许多因素其中主要是取决于链形悬挂的结构形式材料参数接触线和承力索的受力状态风负载及接触线拉出值等。接触网的偏移值校验是支柱布置好了之后在进行的。我国电力机车受电弓的弓头总宽度为，弓头工作区为，而取许可风偏移值为，不足受电弓工作宽度的半。这是考虑了线路的不正常情况接触线拉出值的误差机车的摇摆和受电弓架的游动等因素而留的安全储备，以保证接触线不滑出弓外而发生刮弓事故。对于诸暨站站场来说，对直线区段的校验是完全满足设计要求，只需要对站线曲线区段进行校验。图全补偿链形悬挂受风偏移跨距全部位于缓和区段上如图所示，设缓和曲线长度为在其上设置的跨距长度为在弦长为的线段相对于中心轨距的中矢为，近似取为在跨距首端末端和中间点初受电弓相对于线路中心的偏移值分别取。根据前述分析，关键在于确定跨距相对于受电弓中心轨距的近似中矢值。由于跨距位于缓和曲线上，现在研究缓和曲线上的坐标关系。在缓和曲线首端的直缓点处，半径趋于无限大在末端的缓圆点处，半径等于圆曲线半径。因此，在工程上常用放射螺旋线笛卡儿坐标方程为当只取第项时，可以近似的表达为兰州交通大学毕业设计论文式中表示直缓点到计算点的缓和曲线长度表示缓和曲线长度与缓和曲线相接的圆曲线半径当时，即从到跨距首端时，纵坐标值为当时，即从到跨距末端时，纵坐标值为当时，即从到跨距中点时，纵坐标值为由图可知，接触线相对于受电弓中心线轨距的中矢，可近似的认为等于，则经整理得由此可知是由两部分组成的。的项是弦长为的接触线相对于受电弓中心线轨迹的中矢值，其后两项为外轨超高使受电弓中心相对于线路中心的偏移而造成的影响。综上所述，在缓和曲线区段上跨距内接触线相对于受电弓中心线运行轨迹的最大偏移值为，则有又由于将式代入式可得正序电网电压的,分量兰州交通大学毕业设计论文确定最短吊弦位置可建脚，这里将使用位数据总线，只用。传输数据时先发送高位，然后发送低位。基本函数设计要使用需要设计以下个函数初始化函数写位命令函数写为命令或数据函数。表初始化函数函数名说明初始化输入参数无返回参数无表写位命令函数函数名说明向发送个位命令输入参数位命令返回参数无表写为命令或数据函数函数名,说明向发送个位的数据或命令输入参数要发送的内容命令与数据的选择位返回参数无智能电网分布式直流开关电源研制蓄电池管理界面设计当要显示的内容比较多时，个字符不够显示怎么多数据。就要把要显示的内容进行分页。每页不仅有要显示的数据，还有要数据对应的名称。只要调用显示函数就能把这些都显示出来，如表所示。其中页码的改变用到了按键模块的调用。按下个按键后就把页码增加或减少。下次调用显示函数时显示的内容就不同了。这样就实现了人机交互。表显示函数函数名功能调用模块显示指定页的内容输入参数要显示的页码返回参数无福州大学本科生毕业设计论文第五章内阻检测模块设计测试原理锂电池开路或者带很小负载时认为它的端电压,。当接很大的负载，进行大电流放电时，它的端电压为，放电电流为。如下图所示图中线的斜率就是电测的内阻，推出内阻计算公式测试电路图内阻测试电路图图内阻测试电路图，分为个部分驱动电路放电电路电压电流采样电路。驱动电路左边的引脚与单片机相连。当引脚上输出高电平时放大器输出高电平，管导通。当上引脚为低电平时，放图电池内阻检测图智能电网分布式直流开关电源研制蓄电池管理大器负输入端的电压高于正输入端，输出低电平，关闭。放电电路上有个的功率电阻，管导通时接在上面的电压约为，这里假设为例，则每个功率电阻上的功率为所以建议选择以上的功率电阻。电压采样电路由两个电阻分压得到，分压后电压必须小于，电池电压为，则分压比要在倍以上。电流采样使用个的电阻串联在放电回路上，他工作的功率为清空中断把这个开了，在循环前开总中断。系统初始化系统初始化，并修改晶振。智能电网分布式直流开关电源研制蓄电池管理初始化报警初始化按键初始化设置方向初始化设置方向为输出这个也是模拟数字共用的。福州大学本科生毕业设计论文延时智能电网分布式直流开关电源研制蓄电池管理附录内阻检测仿真用程序福州大学本科生毕业设计论文智能电网分布式直流开关电源研制蓄电池管理附录内阻检测仿真用电路所以要用个大于瓦的功率电阻来采样电流。采样电阻上的电压入，取图输入轴如图所示，ⅠⅡ段装飞轮，ⅡⅢ段装端盖，ⅢⅣ段装轴承，规格是，ⅣⅤ段为轴肩，，ⅤⅥ段装轴承，规格，ⅥⅦ,ⅦⅧ段装压紧装置以及装锥轮，具体尺寸如零件图所示ⅡⅢ段不承受径向载荷两轴承的距离为飞轮压轴力方向线与轴承的距离为图压轴力受力模型选定链条型号和节距查机械设计表单排链由和的值查机械设收到的数据将被存到寄存器。当寄存器接收到停止位后，如果寄存器为空，寄存器中的数据将立即被写入寄存器，同时位被置。为只读标志位，只当为空时将被自动清零。而清空的方法确定最大弛度位置求横向承力索水平张力及分界力求子力矩兰州交通大学毕业设计论文求横向承力索水平张力及分界力求横向承力索的分段长度则分段长度为兰州交通大学毕业设计论文横向承力索总长度各悬挂点的吊弦长度求上下部固定长度上下检验计算结果支柱容量再次校验由上述计算过程可知,满足条件，所以支柱类型正确构形式。兰州交通大学毕业设计论文第章吊弦偏移值计算链形悬挂的计算特点及吊弦受力分析接触线的重力负载是通过吊弦由承力索承担的。这些负载在承力索上沿跨距的分布，将取决于吊弦长度变化和温度变化的规律，以及负载的大小。如果承力索和接触导线都是在支柱上，即跨距内没有吊弦，则导线所呈现的图形如图所示图跨距内没有吊弦导线的图形如果导线借助吊弦拉紧挂在承力索上，则承力索弛度加大，而导线的弛度加大图形如所示图跨距内有吊弦导线的图形如果增大吊弦张力，且使全部吊弦张力保持相等，就可以把接触导线重力负载转移到承力索上。由于此时经过支柱吊弦传递给支柱的接触导线重力为零，故它的弛度同样为零，如上图中的直线所示。此时承力索的负载将均匀布置，并按抛物线规律布置。如果安装悬挂时为了温度接触线具有水平状态，则吊弦的长度应按抛物线变化，它的张力沿跨距长度总是个常数。承力索计算时，应考虑些悬挂工作特性。半补偿链形悬挂的基本特征包括当承力索张力发生变化时接触线弛度要发生变化可能为正值向下弯曲或为负值向上拱起。在温度变为时接触线无弛度变化水平位置。兰州交通大学毕业设计论文具有刚性支柱吊弦的悬挂模型，在负弛度时，支柱吊弦和邻近支柱吊弦松弛，接触线的重力负载将经过其余的导线传递到承力索上。严格的讲，承力索弛垂曲线和抛物线相比有些不同。这种悬挂的形式仅仅在跨距中部，承力索上所承受的接触线的负载是均匀的。当悬挂用滑动吊弦或弹性吊弦时，靠近支柱处的导线部分上下移动，就要用其他的分析方法。吊弦长度与偏移值计算吊弦长度计算吊弦长度与悬挂类型结构高度跨距及吊弦所在位子等因素有关，在链形悬挂中任意点的吊弦长度计算如下图吊弦长度计算示意图吊同样将式转换到负序同步旋转坐标系,下，则有将式代入可得负序电网电压的分量根据式，和即