力开孔补强计算壳体计算厚度接管计算厚度接管材料强度削弱系数接管与母材材料相同所以接管材料强度削弱系数为开孔直径补强区有效宽度接管有效外伸长度接管有效内伸长度开孔削弱所需的补强面积壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积补强区内的焊缝面积有效补强范围内的计算补强截面积因为，所以不需另加补强。结论补强满足要求，不需另加补强。其他结构选择换热器支座选择和设计鞍式支座如图所示。鞍式支座在换热器上的布置，因，取。图鞍式支座图在本换热器设计过程中，令且令查标准，在包角重型带垫板或不带垫板鞍式支座结构鞍式支座结构表标准卧式设备般采用两个鞍座。这是因为基础水平高度有可能不致，如果使用多个支座，将会造成支座反力分布不均匀，从而引起设备的局部应力增大，因此采用两个支座。采用双支座时，个鞍座为固定支座，地脚螺栓为圆孔另个鞍座为活动支座，地脚螺栓为长圆孔，配合两个螺母，第个螺母拧紧后，倒退圈，然后再用第二个螺母锁紧。这样，可以使设备在温度变化是自由伸缩。如图示Ⅰ型Ⅱ型图鞍式支座,鞍座材料置于对称分布的鞍座上卧式容器所受的外力包括载荷和支座反力。容器受重力作用时，双鞍座卧式容器可近似看成支承在两个铰支点上受均布载荷的外伸简支梁支座的安放位置也有定的标准，般支座与壳体端面的距离，为壳体的长度。置于对称分布的鞍座上卧式容器所受的外力包括载荷和支座反力。容器受重力作用时，双鞍座卧式容器可近似看成支承在两个铰支点上受均布载荷的外伸简支梁。在此次设计中我们对注满水时的静重情况进行校核计算。鞍式支座结构数据表钢制压力容器设计标准根据钢制压力容器鞍座设计标准公称直径为的容器其鞍座的尺寸结构见表最后条。将鞍座的尺寸结构用表列出。鞍座的尺寸结构表公称直径允许载荷鞍座高度底板腹板筋座等第二步安放折流板将拉杆的个螺纹端拧入固定管板的螺纹孔，拉杆都装好，然后每套入组定距杆再装组折流板，依次把折流板装在拉杆上，直到最后两块折流板装上后用螺母套在拉杆的另个螺纹端拧紧固定第三步安装管子将管子沿折流板的孔根根穿入，并在固定管板上进行胀接。另端装上浮动管板并进行胀接第四步安装壳程隔板先将壳程隔板两侧的偏心杆机构装好，将壳程隔板从管束侧面装入并将头插入固定管板上安装隔板的槽中图安装示意图第五步安装壳体将焊接好的壳体从浮动管板的那端套入，使之前装好的组件如图示完全装入壳体内，在壳程隔板的伸出端扭动偏心杆的摇柄使隔板两侧的密封填料挤紧，从而达到壳程的分程密封第六步安装管箱在固定管板端接已焊接好的管箱，将管箱法兰与壳体法兰对接用双头螺柱连接。在浮头端装上钩圈法兰和碟形盖，钩圈法兰由两个半圆形构成，使其安装方便用双头螺柱连接第七步安装浮头板垫板螺栓间距鞍座质量增加高度增加的质量,弧长带垫板钢制压力容器设计标准法兰选择压力容器法兰是压力容器的常用部件，是连接压力容器部件的基本元件。法兰应该是个组件，包括法兰垫片和连接螺栓或螺柱以及螺母。其作用是使不同的受压元件组合在起，同时保证连接部位不产生泄露。我国的压力容器法兰自成体系目前最新的标准为压力容器法兰分类表本次设计的换热器公称直径为，设计压力为,参考设计标准应当选择对焊法兰。法兰分类压力容器的法兰分类种类很多。按法兰的材料可分为钢制法兰有色金属法兰。其他还有按制造工艺分类和按结构形式分类。壳体法兰我国压力容器行业，压力容器法兰分类主要按结构形式进行划分。本设计采用对焊法兰。壳体接管采用平颈对焊法兰，由于管箱壳体浮头箱直径都不样，因此在选用法兰时，获颇丰。本次培养了我独立工作的能力，树立了自信心，相信会对今后的学习工作生活有着非常大的帮助。设计提高了我的动手能力，使我充分体会到了在创造过程中探索的艰难和成功的喜悦。虽然这个设计做的也不是太好，但是在设计过程中所学到的东西是这次毕业设计的重大收获和财富，使我生受益。不能只按标准选取。如图为壳体与浮头箱的对接法兰，的是按标准选取的。二接管法兰管箱接管采用平颈对焊法兰，如图示图接管法兰设计尺寸按化工机械标准设计拉杆的选取常用的拉杆结构有两种，拉杆定距管结构和拉杆折流板点焊结构。这里选用拉杆定距管结构，适用于换热管外径大于或者等于的管束。如图所示图拉杆定距管结构简图拉杆的直径和数量拉杆的直径和数量可以按表和表选用拉杆的直径和数量表管壳式热交换器设计手册因为换热管的外径为由表得拉杆直径选择为进步选择拉杆的数目在保证大于或者等于表所给定的拉杆中截面积的前提下，拉杆的直径和数量可以变动，但其直径不得小于，数量不得小于根。拉杆的长度按需要确定。在此设计中拉杆的长度为拉杆的布置拉杆应尽量均匀布置在管束的外边缘。对于大直径的换热器，在布管区内或者靠近折流板的缺口处应布置适当数量的拉杆，任何折流板应不少于个支撑点。图拉杆简图防冲与导流管程设置防冲板的条件当管程采用轴向入口接管或换热管内流体流速超过时，应设置防冲板，以减少流体不均匀分布和对换热管端的冲蚀。因为本设计管内水流速为，所以不需要设计防冲挡板。安装与拆卸设计中要考虑到安装问题，各零部件的结构不能影响整个装配体的安装，对于浮头式换热器，设计的初衷是可以拆下管束进行清洗。因此也要考虑到拆卸的问题，其安装步骤可概述如下第步焊接部件将所有的焊接部件进行焊接，包括管箱，壳体，浮头箱，碟形盖，支其最小公称直径为立式换热器可设置溢流口。接管直径计算当圆筒内径时，开孔最大直径，且。壳程流体进出口接管取接管内变换气流速为,则接管内径为查取管子管程流体进出口接管取接管内循环水流速,则接管内径为查取管子外壳接管开孔补强计算设计条件计算压力计算温度接管实际外伸长度接管实际内伸长度接管焊接接头系数接管腐蚀裕量接管厚度负偏差接管材料许用应箱将避雷针保护范围大，或计算方法准确等都不符合实际情况。事实上，避雷针线的拦截雷效应，即对被保护物的保护作用保护范围，与雷电极性雷电通道电荷分布空间电荷分布先导头部电位放电定位高度避雷针的数量和高度被保护物的高度以及相互之间的位置当时的大气条件和地理条件等因素有关。般地说，地理条件包括地貌和地质结构影响雷击先导阶段电场分布，从而影响到主放电的发展大气条件的影响是空气湿度和温度愈高，避雷针线保护效果就愈小还有，雷电流幅值或放电定位高度愈大，避雷针线拦截雷范围就愈大，也即是保护范围愈大。拦截雷的避雷针保护范围与这么多因素有关，而且这些因素中许多是随机性的，能完全免遭雷击的避雷针线绝对保护范围是没有的。所谓保护范围是指被保护物在此空间范围内遭受雷击的概率在可接受值之内。各种文件规定的不同保护范围只是允许遭受雷击的概率不同而已。美国推荐性的中第节介绍计算避雷针保护范围时采用滚球半径即雷击半径为，大约保护范围内雷击概率为，采用，大约为。企图从些很不够的条件和参数开发定量求出避雷针线不同保护范围绕击率的计算方法，高电压防雷保护的探讨如电气几何击距法，滚球法，抛球法等，都是积极的有益的。但迄今为止，这些方法算出的避雷针线在不同保护范围时的绕击率都是定性的，定量是不可信的。正如前述，避雷针线保护范围受很多因素影响，其中些因素的影响至今无法定量。这些方法中应用的个关键参数，如电气几何击距法中的击距滚球法和抛球法中的球半径，定性上是随着雷电流增大而增大，定量就难了。至今，人们还不知道击距或球半径的长空气隙击穿电压值，不讨论实验室空气间隙放电是否逼真自然雷击放电。至今世界上最大实验室做的最长的雷电冲击波空气间隙放电距离也只有左右，将其向外延长用到或以上，有的按，有的按推算，得出了很多在同雷电流下不同击距或球半径的计算公式，这是必然结果。同时，从实验室雷电冲击波左右空气间障放电电压值，外延用于确定或以上的自然雷击放电电压值，令人难以置信。此外电气几何击距法滚球法抛球法的个共同特点是谁距离短就击谁，也与实验室获得的放电现象不符合，放电有分散性和曲折多分支路，并不定击中距离短的物体。鉴于上述理由，电力行业标准交流电气装置的过电压保护和绝缘配合，关于避雷针线的保护范围仍沿用过去方法。统计我国变电所运行年的经验，表明按这种方法计算的保护范围绕击率为次所，这是可以接受的，没有必要改变，否则会造成混乱和浪费。变电所现行的直击雷防护的可靠性，比沿架空输电线路导线侵入的雷电防护高倍以上。变电所的危险主要来自沿架空输电线路导线上的侵入波。第二道防线，即第二子系统为进线保护段。雷击进线保护段首端及以外时，绝大部分雷电流被引入地中，只有很小部分的雷电流沿架空线路导线侵入变电所。雷电波沿岛，保证导电部件之间不产生有害的电位差，不发生旁侧闪络放电。完善的等电位连接还可以防止闪电电流入地造成的地电位升高所产生的反击。接地职业技术学院毕业设计论文接地就是让已经纳入防雷系统的闪电能量泄放入大地，良好的接地才能力开孔补强计算壳体计算厚度接管计算厚度接管材料强度削弱系数接管与母材材料相同所以接管材料强度削弱系数为开孔直径补强区有效宽度接管有效外伸长度接管有效内伸长度开孔削弱所需的补强面积壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积补强区内的焊缝面积有效补强范围内的计算补强截面积因为，所以不需另加补强。结论补强满足要求，不需另加补强。其他结构选择换热器支座选择和设计鞍式支座如图所示。鞍式支座在换热器上的布置，因，取。图鞍式支座图在本换热器设计过程中，令且令查标准，在包角重型带垫板或不带垫板鞍式支座结构鞍式支座结构表标准卧式设备般采用两个鞍座。这是因为基础水平高度有可能不致，如果使用多个支座，将会造成支座反力分布不均匀，从而引起设备的局部应力增大，因此采用两个支座。采用双支座时，个鞍座为固定支座，地脚螺栓为圆孔另个鞍座为活动支座，地脚螺栓为长圆孔，配合两个螺母，第个螺母拧紧后，倒退圈，然后再用第二个螺母锁紧。这样，可以使设备在温度变化是自由伸缩。如图示Ⅰ型Ⅱ型图鞍式支座,鞍座材料置于对称分布的鞍座上卧式容器所受的外力包括载荷和支座反力。容器受重力作用时，双鞍座卧式容器可近似看成支承在两个铰支点上受均布载荷的外伸简支梁支座的安放位置也有定的标准，般支座与壳体端面的距离，为壳体的长度。置于对称分布的鞍座上卧式容器所受的外力包括载荷和支座反力。容器受重力作用时，双鞍座卧式容器可近似看成支承在两个铰支点上受均布载荷的外伸简支梁。在此次设计中我们对注满水时的静重情况进行校核计算。鞍式支座结构数据表钢制压力容器设计标准根据钢制压力容器鞍座设计标准公称直径为的容器其鞍座的尺寸结构见表最后条。将鞍座的尺寸结构用表列出。鞍座的尺寸结构表公称直径允许载荷鞍座高度底板腹板筋座等第二步安放折流板将拉杆的个螺纹端拧入固定管板的螺纹孔，拉杆都装好，然后每套入组定距杆再装组折流板，依次把折流板装在拉杆上，直到最后两块折流板装上后用螺母套在拉杆的另个螺纹端拧紧固定第三步安装管子将管子沿折流板的孔根根穿入，并在固定管板上进行胀接。另端装上浮动管板并进行胀接第四步安装壳程隔板先将壳程隔板两侧的偏心杆机构装好，将壳程隔板从管束侧面装入并将头插入固定管板上安装隔板的槽中图安装示意图第五步安装壳体将焊接好的壳体从浮动管板的那端套入，使之前装好的组件如图示完全装入壳体内，在壳程隔板的伸出端扭动偏心杆的摇柄使隔板两侧的密封填料挤紧，从而达到壳程的分程密封第六步安装管箱在固定管板端接已焊接好的管箱，将管箱法兰与壳体法兰对接用双头螺柱连接。在浮头端装上钩圈法兰和碟形盖，钩圈法兰由两个半圆形构成，使其安装方便用双头螺柱连接第七步安装浮头