的部分组成。螺旋机本体由头部轴承尾部轴承悬挂轴承螺旋机壳盖板及底座等组成。驱动装置由电动机减速器连轴器及底座所组成。本次设计选用型螺旋输送机。它是定型产品，螺旋直径有七种，机长，级差为，可在环境温度为的条件下，以小于的倾角单向输送温度低于的物料。型螺旋输送机按结构可分为头节中间节和尾节三部分。每部分又有几种不同的长度，依不同的输送长度可组成台完整的螺旋机。型螺旋输送机按使用场合要求的不同，分为制法和制法两种。制法带有实体螺旋面的螺旋，其螺距等于直径的倍制法带有带式螺旋面的螺旋，其螺距等于直径型螺旋输送机按驱动装置装配方法不同，分为右装和左装两种。右装站在电动机尾部向前看，减速器低速轴在电动机的右侧左装站在电动机尾部向前看，减速器低速轴在电动机的左侧。本次设计采用制法，右装。螺旋直径的计算螺旋直径为河南城建学院本科毕业设计循环流化床的设计计算式中螺旋直径输送能力根据前面所算得的数据，在这里考虑最大输送量，即假设气流全部把物料从床体内吹出。物料特征系数，取填充系数，取值范围为，计算取倾角系数，由于是水平放置物料真密度,经旋风除尘器收集下来的物料由三部分组成，即未反应完的生石灰，砂子和反应生成的，取计算出的值应圆整到下列标准直径代入数据到上式中可得结果为锅炉锅炉将直径圆整倒，即所选螺旋机输送机为型，参照长度组合取螺旋输送机长度，无中间节，螺旋质量。进料口质量为，出料口质量为。螺旋轴转速的计算螺旋轴转速在满足输送能力的条件下不宜过高，以免物料受到大的切向力而被抛起，以致无法向前输送，因此，螺旋轴转速不能超过极限转速式中物料综合系数。与值对应，按上式计算的转速应圆整为下列转速也可选用型的电动机的输送轴流速。代入数据可得计算出来的转速圆整为，对填充系数进行演算河南城建学院本科毕业设计循环流化床的设计计算式中螺旋节距。按制法为若算出的值在推荐的取值范围内，则圆整及是适当的，若高于数值范围上限，则应加大螺旋直径，若低于数值范围下限，则应降低螺旋轴转速。代入数据得锅炉锅炉稍低于推荐值，应降低螺旋轴转速。取转速再次计算，所得结果符合要求，故螺旋轴的转速为。气固分离装置气固分离装置的作用是捕集固体物料并部分或全部返回床中，在循环流化床的实际操作中往往采用比理论大得多的操作气速。如果不设置颗粒捕集装置，由于细颗粒的带出，将破坏床层原有的粒径分布降低流化质量。对于非催化反应来说，许多未反应物料被气流带出，增加了物料消耗。因此颗粒捕集装置成为流化床重要的组成部分。本设计选用了型多管旋风除尘器，其除尘效率，除尘器阻力。检测系统烟气循环流化床运行需要测量风量温度压力以及烟气成分等参数，需要合理布置测点。烟气循环流化床应设置三个控制回路来控制系统的正常运行。根据流化床进口烟气量和烟气中浓度控制消石灰粉的给料量，以保证脱硫效率根据流化床出口的烟气温度直接控制流化床底部的喷水量，以保证烟气出口温度的尽可能的小根据进料量扬析量和回料量控制流化床床重稳定。本次设计中，主要的检测系统如下自动监测系统流化床内温度计采用型热电河南城建学院本科毕业设计循环流化床的设计计算偶三个和热电阻温度变送器三个，分别设在流化床底部中部和顶部测孔处，自动检测烟气从进口到出口的温度变化。在显示屏上显示任时刻烟气的温度。自动采集检测系统，流化床进出口烟气中浓度采用自动测定仪检测，该仪表精度为,在使用中，连续监测，自动打印记录。压力监测系统沿流化床床高分别设置个压力监测孔，回料器立管上设置两个测孔，用皮管将其与形管压力计相连，定时读数，连续监测记录流化床内的压力分布情况。烟气参数监测系统循环流化床烟气脱硫管道系统设有五个测点，其测点位置分别为预除尘器进口管道预除尘器出口管道流化床进口管道流化床出口管道和气固分离器出口管道。这五个测点将进行烟气温度粉尘浓度二氧化硫浓度烟气湿度烟气压力和流速气量等烟气参数的测试。喷水量的确定喷水机理喷水量不仅是脱硫反应发生的前提条件，也是反应器利用湿法原理实现干法操作的关键所在。在定的条件下，系统得脱硫效率随着喷水量的增加而上升。喷水量较低时，由于流化床内的高度混合作用使水分进入流化床床体就很快被蒸发，来不及在脱硫剂表面形成液膜，这是喷水的作用仅仅是增加了烟气湿度，对提高脱硫效率又定的效果，但不很明显。随着喷水量的增加，烟气温度降低，使喷入的水蒸发时间延长，从而在脱硫剂表面形成定厚度的液膜，使氢氧化钙与水的反应从速率较慢的气固反应变成快速的离子反应，脱硫效率得以大幅度提高。但随着喷水量的增加，脱硫效率上升的幅度逐渐变小。喷水量的确定水量平衡与热量平衡循环流化床工艺属于干法脱硫，所以喷入的水要与干的生石灰反应，还要用来冷却热的烟气，本身完全蒸发。总的来说，水的喷入量和蒸发量是相等的。循环流化床内生石灰与水反应放出的热与烟气冷却时放出的热要和水蒸发时需要的热量相等。河南城建学院本科毕业设计循环流化床的设计计算最大喷水量的计算最大喷水量由两方面因素决定，是系统放热决定的喷水量。系统放热包括物理放热和化学放热另个是氧化钙过量时，过量的氧化钙决定的水量。和之和即为系统所能容纳的最大喷水量。计算热量平衡方程是式中烟气质量流量，水汽质量流量，烟气在,温度下的焓值水在,温度下的焓值,与水反应时放热，烟气起始温度为，由原始资料可知。水的起始温度是，取为系统饱和温度。根据处理要求烟气的密度是，则锅炉锅炉得锅炉,锅炉,计算式中氧化钙质量,二氧化硫质量，物料真密度，将锅炉，，锅炉河南城建学院本科毕业设计循环流化床的设计计算，，代入上式得锅炉锅炉计算锅炉锅炉喷嘴的选择采用两相流喷嘴，两相流喷嘴于气流分布板上方处，其作用是保证床内处于流态化状态的吸收剂粒子表面充分湿润。在此选用系列气水雾化喷嘴，它特点拌机搅拌，使污泥成悬浮状态，这就需要定的搅拌速度，而转速不能过快，否则，将带入部分空气而破坏厌氧环境，同时易引起漂泥，使污泥流失，因此，搅拌速度应控制在定的范围内，我们在原设计中的搅拌速度为，在实际运行中此转速偏大，特别是在调试阶段，由于缺氧池污泥浓度太小不足，此转速时就更容易造成污泥流失，我们建议应将转速降低，这是需要进步研究的问题。经济分析工程总投资为万元，其中污水处理站土建部分为万元，主体设备万元，其它费用万元。直接处理成本为元水，其中固定资产折旧费为元水人工费为元水药剂费为元水电费为元水。根据设计方案，污水经处理后回用于生产中的部分工段比如生产车间冲洗地面，锅炉车间冲渣冲灰等。按的回用率，可节省的次用水为，每方水按元计，为元元水。则实际吨水处理费用元水。按每日处理立方米废水，每年生产天计算，需净支出。结论采用化学沉淀法活性污泥工艺处理合成氨有机废水，工艺技术可靠，操作简单，便于管理，运行成本低，处理出水符合国家合成氨工业水污染物排放标准小型二级排放标准，同时可回用于生产过程的些工段，获得了显著的环境效益和社会效益，总的来说，本处理工艺是科学适用的。合成氨工业经过几十年来的不断技术革新改造，污水治理工作取得了定的成果，但是由于各企业产品结构工艺路线与管理水平不尽相同，部分企业外排水中氨氮硫化物等污染物质仍存在超标现象，水污染问题直未得到有效的控制。经济有效的氨氮废水资源化处理技术还需要更深入的研究，使废水中氮磷等营养物质的回收与再生成为可能。资源化技术的开发研究将使新技术在社会效益经济效益和生态效益之间找到平衡点，实现可持续发展。致谢本次课程设计的顺利完成与在学校的专业学习密不可分，使我更加深刻的认识到学习这些知识的重要性。在此我感谢学校的课程安排,更感谢老师的悉心指导及在设计过程中对我提出了许多宝贵意见和建议，在此，表示衷心的谢意,参考文献林莞侦，田伟合成氨废水处理工艺设计贵州化工周忠华，李陈应用工艺处理合成氨工业废水工业用水与废水李士安，吕峰，张晓丽合成氨废水生物脱氮处理工艺综述环境工程，刘禹鹭万吨合成氨生产工艺设计学位论文云南云南国防工业职业技术学院，张统，侯瑞琴，王守中等间歇式活性污泥法污水处理技术及工程实例北京化学工业出版社，张天胜，厉明蓉日用化工废水处理技术及工程实例北京化学工业出版社，仝武刚，王继徽，刘大鹏高浓度氨氮废水的处理现状与发展工业水处理李晓萍，刘小波，金向军等化肥厂高浓度氨氮废水的处理和回用吉林大学学报理学版李亚新，刘美霞厌氧氨氧化脱氮新工艺环境科学与技术林燕，何义亮，李春杰等同步硝化反硝化及异养硝化试验研究环境科学与技术，酸盐需氧量考虑安全系数，则去除每的需氧量标准状态下需氧量所在地区实际气压式中，时氧的饱和度取时氧的饱和度，。为进水最高温度，取设所在地为标准大气压，密度为溶解氧浓度取修正系数，取，。带入数据计算得，去除每的标准需氧量好氧池尺寸好氧池两座，则单座容积，取氧化池有效的部分组成。螺旋机本体由头部轴承尾部轴承悬挂轴承螺旋机壳盖板及底座等组成。驱动装置由电动机减速器连轴器及底座所组成。本次设计选用型螺旋输送机。它是定型产品，螺旋直径有七种，机长，级差为，可在环境温度为的条件下，以小于的倾角单向输送温度低于的物料。型螺旋输送机按结构可分为头节中间节和尾节三部分。每部分又有几种不同的长度，依不同的输送长度可组成台完整的螺旋机。型螺旋输送机按使用场合要求的不同，分为制法和制法两种。制法带有实体螺旋面的螺旋，其螺距等于直径的倍制法带有带式螺旋面的螺旋，其螺距等于直径型螺旋输送机按驱动装置装配方法不同，分为右装和左装两种。右装站在电动机尾部向前看，减速器低速轴在电动机的右侧左装站在电动机尾部向前看，减速器低速轴在电动机的左侧。本次设计采用制法，右装。螺旋直径的计算螺旋直径为河南城建学院本科毕业设计循环流化床的设计计算式中螺旋直径输送能力根据前面所算得的数据，在这里考虑最大输送量，即假设气流全部把物料从床体内吹出。物料特征系数，取填充系数，取值范围为，计算取倾角系数，由于是水平放置物料真密度,经旋风除尘器收集下来的物料由三部分组成，即未反应完的生石灰，砂子和反应生成的，取计算出的值应圆整到下列标准直径代入数据到上式中可得结果为锅炉锅炉将直径圆整倒，即所选螺旋机输送机为型，参照长度组合取螺旋输送机长度，无中间节，螺旋质量。进料口质量为，出料口质量为。螺旋轴转速的计算螺旋轴转速在满足输送能力的条件下不宜过高，以免物料受到大的切向力而被抛起，以致无法向前输送，因此，螺旋轴转速不能超过极限转速式中物料综合系数。与值对应，按上式计算的转速应圆整为下列转速也可选用型的电动机的输送轴流速。代入数据可得计算出来的转速圆整为，对填充系数进行演算河南城建学院本科毕业设计循环流化床的设计计算式中螺旋节距。按制法为若算出的值在推荐的取值范围内，则圆整及是适当的，若高于数值范围上限，则应加大螺旋直径，若低于数值范围下限，则应降低螺旋轴转速。代入数据得锅炉锅炉稍低于推荐值，应降低螺旋轴转速。取转速再次计算，所得结果符合要求，故螺旋轴的转速为。气固分离装置气固分离装置的作用是捕集固体物料并部分或全部返回床中，在循环流化床的实际操作中往往采用比理论大得多的操作气速。如果不设置颗粒捕集装置，由于细颗粒的带出，将破坏床层原有的粒径分布降低流化质量。对于非催化反应来说，许多未反应物料被气流带出，增加了物料消耗。因此颗粒捕集装置成为流化床重要的组成部分。本设计选用了型多管旋风除尘器，其除尘效率，除尘器阻力。检测系统烟气循环流化床运行需要测量风量温度压力以及烟气成分等参数，需要合理布置测点。烟气循环流化床应设置三个控制回路来控制系统的正常运行。根据流化床进口烟气量和烟气中浓度控制消石灰粉的给料量，以保证脱硫效率根据流化床出口的烟气温度直接控制流化床底部的喷水量，以保证烟气出口温度的尽可能的小根