水平最大挠度可按公式计算去掉第三项，主梁视为简支梁。式中作用在主梁上的集中惯性载荷作用在主梁上的均布载荷由此可得武汉科技大学毕业设计水平挠度的许用值因此，由上面的计算可知，主梁的垂直和水平刚度均满足要求，当起重机工作无特殊要求时，可以不必进行主梁的动刚度验算。主梁的局部稳定性验算从略。端梁的计算计算载荷的确定设两根主梁对端梁的作用力相等，则端梁的最大支反力由公式计算参看图式中大车轮距，小车轨距，传动侧车轮轴线至主梁中心线的距离，取。因此可得端梁垂直最大弯矩端梁在主梁支反力作用下产生的垂直最大弯矩由公式计算式中导电侧车轮轴线至主梁中心线的距离，。武汉科技大学毕业设计端梁水平最大弯矩端梁因车轮在侧向载荷作用下而产生的最大水平弯矩由公式计算式中车轮侧向载荷，由公式计算侧压系数，由图查得，车轮轮压，即端梁的支反力因此端梁因小车在起制动惯性载荷作用下而产生的最大水平弯矩由公式计算式中小车惯性载荷，由公式计算因此比较和两值可知，应取其中较大值进行强度计算。端梁截面尺寸的确定根据表推荐，选定端梁各构件的板厚如下上盖板中部下盖板头部下盖板腹板按照查得车轮组的尺寸，确定端梁盖板宽度和腹板高度时，首先应配置好支撑车轮的截面图，其次再决定端梁中间截面尺寸图。如图配置的结果，车轮轮缘距上盖板车轮两侧距支撑处两下盖板为,因此车轮与端梁不致摩碰。同时腹板中线正好通过车轮轴承箱的中心平面。最后，检查端梁中部下盖板与轨道面的距离。如图所示，此距离为。合适。武汉科技大学毕业设计图支撑车轮的截面图端梁中间截面尺寸上盖板中部下盖板头部下盖板腹板端梁的强度验算端梁中间截面对水平重心线的截面模树端梁中间截面对水平重心线的惯性矩端梁中间截面对水平重心线的截面模树端梁中间截面对水平重心线的半面积矩武汉科技大学毕业设计端梁中间截面的最大弯曲应力由公式计算得端梁中间截面的剪应力端梁支撑截面对水平重心的惯性矩截面模数及面积矩的计算如下首先求水平重心线的位置，水平重心线距上盖板中线的距离水平重心线距腹板中线的距离水平重心线距下盖板中线的距离端梁支撑截面对水平重心线的惯性矩端梁支撑截面对水平重心线的最小截面系数端梁支撑截总的计算应按的大者来进行总。每个弹簧工作压力总。从动片相对从动盘毂的最大转角限位销与从动盘缺口侧边的间面重心线下部半面积矩端梁支撑截面附近的弯矩武汉科技大学毕业设计式中即图中的尺寸。端梁支截面的弯曲应力由公式计算得端梁支撑截面的剪应力由公式计算的式中截面中腹板的数目如图。端梁支撑截面的剪应力由公式计算端梁材料的许用应力强度验算结果，所有计算应力均小于材料的许用应力，故端梁的强度满足要求。主要焊缝的计算端梁端部上翼缘焊缝端梁支撑截面上盖板对水平重心线的截面积矩端梁上盖板翼缘焊缝的剪应力参看图，由公式得式中上盖板翼缘焊缝数焊肉高度，取。武汉科技大学毕业设计端梁端部下翼缘焊缝端梁支撑截面下盖板对水平重心线的截面积矩端梁下盖板翼缘焊缝的剪应力，由公式计算得式中下盖板翼缘焊缝数主梁与端梁的连接焊缝主梁与端梁腹板的连接焊缝的剪应力由公式计算参见图得式中连接焊缝的计算高度腹板高度。主梁上盖板焊缝主梁在支撑处最大剪应力作用下，上盖板焊缝的剪应力由公式计算得式中主梁在支撑处对水平重心线的惯性矩主梁上盖板对截面水平中心线的面积矩因此，计算得焊缝的许用应力由第三章查得，因此各焊缝的计算应力满足要求。武汉科技大学毕业设计动力系数的计算轮压，应该以该载荷的最不利位置来分别确定其造成的主梁弯矩和剪力最大值，作为主梁强度验算的依据。而其余的外载荷均属于固定载荷考虑冲击系数值，按照材料力学的方法便可以确定其相应截面上的弯矩和剪力。下面按照大车运行机构驱动的两种方式分别进行讨论。当运行机构为集中驱动时图由固定载荷引起的支反力为式中主梁上的均布载荷计算值，梁自重引起的主梁均布载荷,由图和公式计算确定。运行机构传动轴系统重量引起的主梁均布载荷，见表运行机构位于跨中的驱动部件电动机减速器和制动器重量引起的主梁集中载荷，见表。,司机操纵室的重量和作用位置。主梁距左支座处由固定载荷引起的弯矩为由移动载荷小车轮压的计算值和考虑动力系数引起的支反力由移动载荷引截面的弯矩为由移动载荷和固定载荷共同引起距左支座距离处截面的弯矩将公式的弯矩对求次导数，并使之为零，即武汉科技大学毕业设计可得将所得值代入公式后，求得主梁的最大弯矩为当小车的个车轮轮压作用在左支座处时，主梁截面上的最大剪力为当运行机构为分别驱动时图与公式同理可得主梁的最大弯矩为振弹簧数目以上扭转减振器减振弹簧的总压力当限位弹簧与从动盘毂之间的间隙被消除时，弹簧传递扭矩达到最大总式中度验算主梁在大车运行机构起制动惯性载荷作用下，产生的隙量骨料贮量高峰用量工作班制班定员人耗量设备功率建筑面积占地面积其它施工工厂工地设钢筋加工厂木材加工厂机修厂钢管加工场，汽车小修保养合并在机修厂内进行，闸门预拼装在钢管加工场地内进行。石方开挖期间，分别在开挖部位附近布置套修钎设备就近进行修理。各施工工厂主要技术指标见表。表施工工厂主要技术指标表序号项目单位钢筋加工厂木材加工厂机修厂钢管加工场修钎厂生产规模班班万工时年年主要设备台工作班制班定员人设备功率建筑面积占地面积风电及施工通讯供风本工程主要用风部位为大坝及溢洪道开挖堆石料场混凝土骨料场石料开采。以上三个部位设固定式空压站供风，供风容量分别为初期，导流洞引洞石方洞挖采用电动空压机供风，其它零星部位由移动式空压机供风，经机械调配平衡后，选用电动空压机台电动空压机台移动式空压机台，供风设备总容量为。各供风站技术指标见表。表供风站技术指标表供风站供风容量空压机型号台数建筑面积占地面积备注左坝肩初期芭蕉湾石料场鱼儿泉骨料场临时供风站移动式空压机合计供工程用取用河，分别在坝址落山坝施工场地下游砂石加工系统设抽站取，坝肩开挖堆石料场高程较高部位开采设置二级供级供总能力为，二级供能力为。各抽加压泵站技术指标见表。表抽加压泵站技术指标表抽站级供能力二级供能力扬程泵型号台数左坝肩,落山坝,鱼儿泉,左坝肩加压泵站,落山坝加压泵站，合计供电施工高峰用电负荷约，由芭蕉河二级电站供电，输电线路长度，采用线路供电，根据各用户分布与要求，拟分别在鱼儿泉落山坝设变电站，进线电压，出线电压，其中鱼儿泉变电站回按出线送石料场，回按出线送砂石系统，落山坝变电站回按出线，分别送芭蕉湾石料场和坝址，回按出线，供各施工生产生活用电，各变电站特性如表。表变电站特性表分区装机容量需要系数计算负荷变压器电压功率型号台数坝址鱼儿泉合计综合需要系数高峰负荷施工通讯施工通讯结合电站永久通讯要求，从鹤峰县城接入通讯线路到工地，工地内部通讯以无线对讲设备为主。施工总布置布置条件和原则坝址附近两岸地势陡峻，坝址上游柳月坪村地势较为平缓，自然坡度，但位于库区，受施工洪影响，不适于布置固定施工设施，可作为弃渣场地。坝址下游落山坝有大片河滩地，滩地高程，经弃渣加高至高程，面积约万，可作为主要施工场地，集中布置施工设施，场地内侧为落山坝自然村，山坡比较平缓，自然坡度，可以布置生活房屋和少量施工设施。施工布置遵循以下原则以电站进厂公路为主线，充分利用场地条件，采用集中与分散相结合方式进行施工布置。工程拟采用招标承包方式组织施工，适当压缩施工人数和生活设施房建面积。适应地形条件，利用地形高差，减少场地平整工程量。布置规划施工场地布置在坝址下游左岸地势相对开阔落山坝场地主要由初期场内道路开挖弃渣逐步加高形成，最终高程为，可满足汛期防洪要求，场地边坡高度，堆渣边坡按控制，适当加以整平及碾压，以满足施工设施布置要求，坡面采用大块石加以护砌，上游河道转弯处，流掏刷作用较强，需采用浆砌块石护坡加强防护。场地内集中布置有钢筋加工厂木水平最大挠度可按公式计算去掉第三项，主梁视为简支梁。式中作用在主梁上的集中惯性载荷作用在主梁上的均布载荷由此可得武汉科技大学毕业设计水平挠度的许用值因此，由上面的计算可知，主梁的垂直和水平刚度均满足要求，当起重机工作无特殊要求时，可以不必进行主梁的动刚度验算。主梁的局部稳定性验算从略。端梁的计算计算载荷的确定设两根主梁对端梁的作用力相等，则端梁的最大支反力由公式计算参看图式中大车轮距，小车轨距，传动侧车轮轴线至主梁中心线的距离，取。因此可得端梁垂直最大弯矩端梁在主梁支反力作用下产生的垂直最大弯矩由公式计算式中导电侧车轮轴线至主梁中心线的距离，。武汉科技大学毕业设计端梁水平最大弯矩端梁因车轮在侧向载荷作用下而产生的最大水平弯矩由公式计算式中车轮侧向载荷，由公式计算侧压系数，由图查得，车轮轮压，即端梁的支反力因此端梁因小车在起制动惯性载荷作用下而产生的最大水平弯矩由公式计算式中小车惯性载荷，由公式计算因此比较和两值可知，应取其中较大值进行强度计算。端梁截面尺寸的确定根据表推荐，选定端梁各构件的板厚如下上盖板中部下盖板头部下盖板腹板按照查得车轮组的尺寸，确定端梁盖板宽度和腹板高度时，首先应配置好支撑车轮的截面图，其次再决定端梁中间截面尺寸图。如图配置的结果，车轮轮缘距上盖板车轮两侧距支撑处两下盖板为,因此车轮与端梁不致摩碰。同时腹板中线正好通过车轮轴承箱的中心平面。最后，检查端梁中部下盖板与轨道面的距离。如图所示，此距离为。合适。武汉科技大学毕业设计图支撑车轮的截面图端梁中间截面尺寸上盖板中部下盖板头部下盖板腹板端梁的强度验算端梁中间截面对水平重心线的截面模树端梁中间截面对水平重心线的惯性矩端梁中间截面对水平重心线的截面模树端梁中间截面对水平重心线的半面积矩武汉科技大学毕业设计端梁中间截面的最大弯曲应力由公式计算得端梁中间截面的剪应力端梁支撑截面对水平重心的惯性矩截面模数及面积矩的计算如下首先求水平重心线的位置，水平重心线距上盖板中线的距离水平重心线距腹板中线的距离水平重心线距下盖板中线的距离端梁支撑截面对水平重心线的惯性矩端梁支撑截面对水平重心线的最小截面系数端梁支撑截总的计算应按的大者来进行总。每个弹簧工作压力总。从动片相对从动盘毂的最大转角限位销与从动盘缺口侧边的间