被动用，将消防水箱的贮水容积定为，即消防水箱进水泵的低液位启动高液位关闭的自动运行控制，以最小贮水量为所对应的液位为低液位，以最大贮水量所对应的液位为高液位。消防水箱规格有效水深为消防水箱置于屋顶水箱间内，水箱箱内底标高为，箱内顶标高为。水箱间室内地坪标高，水箱架空高度为，箱顶上的净空高度大于。消防水箱的校核水箱水位高程为，最不利点消火栓口处高程为，则最不利点栓口的静水压力为,按规范，需要设置增压设施。水箱出口据最不利消火栓取，此段内，设计秒流量为,,则,增压设施的最小工作压力为相对压力气压罐的取，则增压设施的最大工作压力相对压力增压泵的设计工况电应满足流量为时，扬程不小于流量小于时，扬程能达到增压泵选用两台多级立式泵，用备，水泵性能参数时，建筑大学毕业设计说明书，时，。气压罐为隔膜式，调节水容量,容积附加系数，气压罐总容积为气压罐规格水泵接合器的选择室内消火栓系统的消防设计流量为，选用个地上式水泵结合器，每个结合器的流量为。自动喷淋系统计算设计基本参数该建筑火灾危险等级为中危险级Ⅰ级，自动喷水灭火给水系统采用湿式自动喷水灭火系统简称喷淋系统，设计喷水强度为，作用面积，喷头工作压力,火灾延续时间为,则自喷系统消防用水量。自动喷淋系统水力计算最不利作用面积内的喷头水力计算最不利工作作用面积为每个喷头的喷水量为作用面积内的设计秒流量为理论秒流量为比较与，设计秒流量为理论设计秒流量的倍，介于之间，符合要求。作用面积的计算平均喷水强度为，符合要求。建筑大学毕业设计说明书喷头的保护半径，取。作用面积内最不利点处个喷头所组成的保护面积为每个喷头的保护面积为其平均喷水强度为自喷水力计算表见表自喷水力计算简图见图图自动喷水灭火系统计算示意图表自动喷水灭火系统水力计算表节点编号管段号节点压力流量公称直径管道比阻节点间距节点管段建筑大学毕业设计说明书精提馏段物料量提最小理论板数先求平均挥发度查数据手册得到以下数据甲醇的饱和蒸汽压，时为时为水的饱和蒸汽压，时为时为的流量按公式可得水带的阻力损失按公式并查表可得消火栓口水压确定为消防流量计算消火栓水力计算简图见图消火栓水力计算表见表。图消火栓水力计算简图按照最不利点消防竖管和消火栓的流量分配要求，图中最不利消防竖管即,出水枪数支，相邻消防竖管，出水枪数支，最不利点为点点水枪射流量建筑大学毕业设计说明书点消火栓栓口压力点与点的间距管段的水头损失点的水枪射流量点的消火栓栓口压力由表消火栓给水系统最不利管路水力计算表管段编号设计流量管径流速单阻管段长度自至最不利管路沿程水头损失总和建筑大学毕业设计说明书表各层消火栓栓口出水压力计算结果楼层号上下层间消防竖管设计流量上下层间消防竖管单阻上下层间消防竖管长度上下层间消防竖管沿程水损楼层消火栓栓口压力减压设施的选择楼层消火栓栓口压力大于时，应设减压装置。减压设施选用减压孔板不锈钢材质，在消火栓的连接管上设置减压孔板，将表中消火栓栓口压力的减至。消火栓连接管管径为，设置减压孔板的楼层及其减压孔板的规格，见表表减压孔板规格楼层号建筑大学毕业设计说明书孔板减压值孔口直径孔板数量注为便于计算，水流通过孔板后的流量，均以消火栓栓口压力为时对应的水枪射流量取值，相应的流速为孔板减压值等于减压孔板的压力损失，减压孔板的压力损失，计算如下减压孔板孔口的计算内径的取值，按孔口直径减确定钢管的内径取值为,值取决于与管道内径的比值，见下表计算结果表消防水泵的选择消防水泵流量计算消防水泵流量为消火栓系统的设计流量消防水泵扬程计算最不利管路水头损失静水压最不利点的消火栓栓口压力水泵扬程消防水泵的选择根据以上计算，选台型消防泵，用备，水泵性能参数建筑大学毕业设计说明书，。消防水箱消防水箱的选择以贮存的室内消防水量计算时，消防水箱贮水容积，容积偏大，故以类公共建筑不应小于的规范规定取值。由于液位信号仪的液位信号转换为水泵的启闭有定的时间差，平时因管路渗漏消防给水系统测试等因素而导致水箱内液位降低时，为确保平时消防水箱内的贮水容积不得由公式时，时，平均挥发度已知，根据芬斯克公式新乡学院本科毕业论文设计块最小回流比各组分如表。表各组分参数列表组分进料组成，釜液组成，甲醇水根据恩德伍公式计算因为进料是饱和的液相所以则有求得那么取操作回流比那么有进料位置适宜的进料位置块,新乡学院本科毕业论文设计块圆整后取,实际理论板数根据查吉利兰图得到其中解得块全塔效率的估算全塔平均温度为水的粘度下查的水在温度甲醇的粘度下查得甲醇在温度则水甲醇全塔效率所以，实际进料板块，圆整后取块实际板数为块，圆整后取块本设计采用块，主要原因原料液粗甲醇不是简单的甲醇和水的混合物，还有与甲醇相对挥发度较小的组分选用的塔板数较多可以减小塔径，但定会造成塔高过高，对塔的制造成本较高，操作的成本也会较高。精馏段与提馏段的体积流量精馏段已知精馏段的数据如表。新乡学院本科毕业论文设计表精馏段数据所处位置进料板塔顶第板质量分数摩尔分数摩尔质量温度液相平均摩尔质量液相的平均温度在平均温度下查工具书得到甲醇水，水甲醇那么液相的密度为而其中的所以，那么精馏段的液相负荷为汽相平均摩尔质量为若气体为理想气体，那均温下，均压下水新乡学院本科毕业论文设计甲醇水甲醇汽相密度为其中的平均质量分数为所以有那么精馏段的汽相负荷为精馏段的负荷情况如表。表精馏段的汽液相负荷表名称液相汽相平均摩尔质量平均密度体积流量提馏段先整理提馏段的数据如表。表提馏段数据所处位置进料板塔釜质量分数摩尔分数摩尔质量温度新乡学院本科毕业论文设计液相平均摩尔质量液相平均温度为在平均温度下查工具书得到水，甲醇液相平均密度为水甲醇被动用，将消防水箱的贮水容积定为，即消防水箱进水泵的低液位启动高液位关闭的自动运行控制，以最小贮水量为所对应的液位为低液位，以最大贮水量所对应的液位为高液位。消防水箱规格有效水深为消防水箱置于屋顶水箱间内，水箱箱内底标高为，箱内顶标高为。水箱间室内地坪标高，水箱架空高度为，箱顶上的净空高度大于。消防水箱的校核水箱水位高程为，最不利点消火栓口处高程为，则最不利点栓口的静水压力为,按规范，需要设置增压设施。水箱出口据最不利消火栓取，此段内，设计秒流量为,,则,增压设施的最小工作压力为相对压力气压罐的取，则增压设施的最大工作压力相对压力增压泵的设计工况电应满足流量为时，扬程不小于流量小于时，扬程能达到增压泵选用两台多级立式泵，用备，水泵性能参数时，建筑大学毕业设计说明书，时，。气压罐为隔膜式，调节水容量,容积附加系数，气压罐总容积为气压罐规格水泵接合器的选择室内消火栓系统的消防设计流量为，选用个地上式水泵结合器，每个结合器的流量为。自动喷淋系统计算设计基本参数该建筑火灾危险等级为中危险级Ⅰ级，自动喷水灭火给水系统采用湿式自动喷水灭火系统简称喷淋系统，设计喷水强度为，作用面积，喷头工作压力,火灾延续时间为,则自喷系统消防用水量。自动喷淋系统水力计算最不利作用面积内的喷头水力计算最不利工作作用面积为每个喷头的喷水量为作用面积内的设计秒流量为理论秒流量为比较与，设计秒流量为理论设计秒流量的倍，介于之间，符合要求。作用面积的计算平均喷水强度为，符合要求。建筑大学毕业设计说明书喷头的保护半径，取。作用面积内最不利点处个喷头所组成的保护面积为每个喷头的保护面积为其平均喷水强度为自喷水力计算表见表自喷水力计算简图见图图自动喷水灭火系统计算示意图表自动喷水灭火系统水力计算表节点编号管段号节点压力流量公称直径管道比阻节点间距节点管段建筑大学毕业设计说明书精提馏段物料量提最小理论板数先求平均挥发度查数据手册得到以下数据甲醇的饱和蒸汽压，时为时为水的饱和蒸汽压，时为时为