新建年产212万吨宽厚板车间设计毕业设计论文

轧制力矩如前面式所示，轧制力矩式中，各道次轧制压力工作辊半径各道次压下量力臂系数，中板厂般取，粗轧道次取大值，随轧件变薄取小值。

摩擦力矩式中，轧辊轴承中的摩擦力矩传动机构中的摩擦力矩。

式中，支撑辊轴承的摩擦系数，取各道次轧制压力支撑辊辊颈直径工作辊辊身直径支撑辊辊身直径，。

则得出式中，主电机到轧辊的传动效率，取。

则得出安徽工业大学毕业设计论文报告纸共页第页装订线故摩擦力矩空转力矩轧机的空转力矩，根据实际经验资料，可取电机额定力矩的，即式中，电机的额定功率电机的额定转速由于本设计采用的为新型四辊轧机，空转力矩可以选择下限，则粗轧机组的空转力矩为精轧机组的空转力矩为各道次的静力矩动力矩动力矩只发生在用不均匀转动进行工作的几种轧机，如可调速的可逆轧机，当轧机轧制速度变化时，便产生克服惯性力的动力矩，其值可由下式确定式中转动部分的重量转动部分的惯性直径角加速度。

工作辊采用球墨铸铁，密度为，支撑辊采用合金锻钢，密度为，角加速度。

粗轧机轧辊的重量，精轧机轧辊的重量，粗轧机加速期的动力矩安徽工业大学毕业设计论文报告纸共页第页装订线精轧机加速期的动力矩依据经验在考虑摩擦连接轴等系列因素，轧机加速总的动力矩应以计算值乘以个系数粗轧机减速期动力矩精轧机减速期动力矩总传动力矩由上述可知，粗轧机组的总传动力矩为精轧机组的总传动力矩为本设计代表成品钢种的总传动力矩如表所示表代表成品钢种的总传动力矩道次安徽工业大学毕业设计论文报告纸共页第页装订线电机发热校核轧机工作时电动机的负荷是间断式的不均匀负荷，而电动机的额定力矩是指电动机在此负荷下长期工作，其温升在允许的范围内的力矩。

为此必须计算出负荷图中的等效力矩，其值按下式计算式中，等效力矩轧制时间内各段纯轧时间的总和轧制周期内各段间隙时间的总和各段轧制时间所对应的力矩各段间隙时间对应的力矩。

根据代表规格产品的计算结果，代入数据，可得粗轧的等效力矩为精轧的等效力矩为而粗轧机电机的额定力矩为精轧机电机的额定力矩为故可得出，。

电机过载校核在可逆式轧机中，轧制过程是轧辊首先在低速咬入轧件，然后提高轧件的速度进行轧制，之后又降低轧制速度，实现低速抛出。

主电机的过载校验式中，电机在轧制过程中承受的最大转矩电机的额定转矩电机的允许过载系数。

般型与型直流电动机在额定磁通下，值可选为。

对于专为轧钢机使用的型和型电机以及同步电机，过载系数为。

因此本次设计中。

电机的过载校核，则电机的额定力矩为由表可知，在第五道轧制时有最大静力矩安徽工业大学毕业设计论文报告纸共页第页装订线按公式有即，故电机的过载校核通过。

轧制工作图轧制工作图见图。

图轧制工作图图中，轧制节奏时间根料轧制的总延续时间上根料轧完到下根料开轧的间隙时间安徽工业大学毕业设计论文报告纸共页第页装订线轧制速度和电机传动力矩轧制速度和电机传动力矩见图。

图轧制速度和电机传动力矩图中，为轧制速度电机传动力矩安徽工业大学毕业设计论文报告纸共页第页装订线车间工作制度及年工作小时工作制度本设计采用三班连续工作制，星期六日节假日不休。

规定大修每三年次，每次天。

无大修年每年中修次。

中修平均每年天。

小修每周次，次小时，有大中修周不小修。

年工作时间计划检修时间的确定大中修时间总共为小修时间按每周次，每次小时，则全年小修时间为交接班时间每次交接班时间为分钟即小时，则全年交接班时间为换辊时间修理机械故障时间，根据同类生产厂家的经验数据，取。

计划外停工时间，计划外停工时间约为年小时减去计划工作时间后的小于的时间，即年工作时间表年工作小时项目日历时间计划大中修时间计划小修时间额定工作时间计划交接时间换轧辊时间计划工作时间修理故障时间计划外停工时间年工作小时时间安徽工业大学毕业设计论文报告纸共页第页装订线轧机及辅助设备生产能力的计算轧机生产能力计算轧钢机单位时间内的产量称为轧钢机的生产率。

分别小时班和年为时间单位进行计算。

其中小时产量为常用的生产率指标。

轧机的小时产量由下式确定式中，轧机小时产量，吨坯料重量，吨轧机利用系数，取轧制周期时间，秒。

轧制周期的计算式中，周期内所有道次的纯轧制时间之和周期内所有道次的间隙时间之和两块坯料的间隙时间，。

轧制周期。

则年产量为万此值比设计能力万吨略大，满足设计要求。

加热炉主要参数确定及生产能力计算加热炉宽度的确定本设计采用三排料步进式梁式连续加热炉，炉子宽度由式确定式中，坯料排列数，取坯料最大长度，取料间或料与炉墙的空隙距离取则本设计取炉子宽度。

加热炉长度的确定考虑到热坯料供应不连续的情况，本车间设计加热炉坯料全部按冷坯进行计算。

加热炉小时产量可由式确定安徽工业大学毕业设计论文报告纸共页第页装订线式中，轧机平均小时产量原料，。

则取加热炉有效面积由式确定式中，炉底强度取加热炉小时产量，本设计。

加热炉干扰系数，取。

则加热炉有效长度由式确定式中，加热炉排料数，取计算产品的坯料长度，。

则每座加热炉实际长度由式确定式中，加热炉座数加热炉内单排存放坯料的块数，为每座炉子有效长度与计算产品的坯料宽度的比值，则。

坯料在炉子内的间隙，般不大于坯料厚度的倍，取。

则每座加热炉的实际长度。

加热炉实际尺寸参数见表。

表加热炉实际尺寸参数炉型数量座设计产量炉底强度有效长度实际炉长炉宽计算产品坯料尺寸八段步进梁式加热炉生产能力计算加热炉生产能力由式确定式中，炉底强度安徽工业大学毕业设计论文报告纸共页第