1、次序性，并且可以缓冲阀门突然关闭所带来的液压冲击，有利于提高系统的稳定性。.主控换向阀的性能校核主控换向阀的泄漏特性滑阀用于压力阀或换向阀时，压力油通过径向缝隙的泄漏量的大小，是阀的性能好坏的重要指标之。通常为了减小阀的泄漏量，应该尽量使阀芯与阀孔同心，还要提高加工精度，但阀的泄漏是不可避免的，本文下面将对所设计的阀的零行程时的最大泄漏量做进步的计算。本主控换向阀属于同心环形滑阀，其缝隙流量可由同心环形缝隙流量公式计算。如图.的同心环形缝隙，其流量公式可由公式图.缝隙流量图其中缝隙的流量缝隙的内径缝隙的大小压力差流动液体的粘度，，为运动粘度，取为为密度，取为。计算得.密封长度通过对主控换向阀的功能示意图和零件示意图的分析可知，当使阀芯在最左端时，腔为。

2、故该层柱应按构造配置箍筋柱端加密区的箍筋选肢。由表可知层柱底的轴压比.，即.，则最小体积配筋率.取,.,则.。根据构造要求，取加密区箍筋为，加密区得长度按规范要求确定。非加密区还应满足,且柱箍筋非加密区的箍筋体积配筋率不宜小于加密区的，故箍筋取。各层柱的箍筋计算结果见下表。表框架柱箍筋数量表柱号层次.实配钢筋加密区非加密区柱......柱......框架梁柱节点核芯区截面抗震验算以层中节点为例。由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，因节点两侧梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度，即本框架为三级抗震等级，按二级抗震等级验算时有..左震剪力设计值.。

3、的余量，本处取为则.，取为阀盖厚度设计计算此处采用平板阀盖，取阀盖厚度为,长度为,其强度校核公式为.其中阀盖的厚度设计工作压力阀盖的计算直径选用材料的许用应力预紧状态时螺栓的设计载荷螺栓中心至垫片压紧力作用中心线的径向距离取，可算得.，考虑加工余量的要求，取合适。具体设计见装配图和零件图。其他考虑为保证两个插装阀启闭的先后次序性，使高压与低压无接通状态，可使主控换向阀的开口腔的密封长度不等，具体见装配图腔与腔的密封长度为，而腔与腔的密封长度是，则阀芯右移时，可保证腔先与低压腔连通，先打开阀，然后腔与腔连通，阀关闭。左移时，则腔先与腔连通，腔变低压，阀先打开，然后腔方与腔连通，关闭。这样可以保证系统的阀的工作。

4、非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，且取.系数.为考虑现浇楼盖时柱计算长度取值.因为，故应考虑偏心距增大系数取..按上式计算时，应满足及.，因为但.故按构造配筋，且应满足.，单侧配筋率应满足.故.选总配筋率为.柱斜截面受剪承载力计算以第层柱为例进行计算，由前可知，上柱柱端弯矩设计值.对三级抗震等级，柱底弯矩设计值.则框架柱的剪力设计值.满足要求取.其中取较大的柱下端值，而且不应考虑。与相应的轴力.故取.。

5、为。区格项目截面设计截面得有效高度假定选用钢筋,则方向跨中截面得支座截面。所有弯矩均不折减,为了便于计算取.则有.截面配筋计算结果及实际配筋列于下表表按弹性理论设计截面配筋表配筋实有跨中区格方向方向区格方向方向区格方向方向支座项目截面第章楼梯设计.楼梯设计说明根据该工程的特点可将所有楼梯均设计为板式楼梯,楼梯平面布置见图。层高为.,踏步尺寸,采用混凝土板,采用级钢筋梁纵筋采用级钢筋,楼梯均布活荷载标准值取.。图楼梯结构布置图隔的和，既要大于,考虑阀芯另外的特殊结构等，可以在具体的设计中决定阀芯的长度。阀体壁厚的设计计算其壁厚按第四强度理论计算。.其中阀的壁厚阀的最大内径阀体的设计压力阀体材料的许用拉应力，考虑铸造偏差工艺性和介质腐蚀等因素而附加。

6、压油，其和腔有的密封长度，此处有定的泄漏，而此时腔为低压油，所以腔的高压油会有他们之间的的密封长度的泄漏，而当阀芯位于最右端时，腔为高压油，从腔到腔会有的密封长度泄漏，腔为低压油，从腔到腔会有的密封长度的泄漏。这两个静态状态我们主要考虑各自两处的泄漏，则可以认为每种状态两处泄漏的压力差都是相等的，均是系统的工作压力到系统的低压，约等于.，而他们之间的缝隙量也是相等的。所以可以认为两种状态的泄漏量相等，他们的最大公差缝隙量为.具体见零件图，代入公式计算可以得到.值可达到.由图.可以看出，冲击缸活塞杆的最大行程为，与设计的基本符合由图.可以看出，该桩锤在内有个周期，即.,与设计参数.基本符合。结论通过建立液压打桩锤的仿真系统，并对其运动过程进行仿真，通过仿真可以得到锤体在打桩过。

7、因故取.。满足要求节点核芯区受剪承载力按下式计算其中取二层柱底轴力.和.中的较小值，故.设节点区配箍为则.故框架梁柱节点核芯区截面抗震承载力满足要求第章楼板设计.楼板设计说明该工程所有楼板及屋面板均布置双向板,下面对双向板肋梁楼盖进行设计。双向板肋梁楼盖结构布置如下图所示,支撑截面取为,板厚取为。图双向板肋梁楼盖结构布置图楼面活荷载,板自重加面层粉刷层等恒荷载.,采用混凝土,板中钢筋采用级钢筋,按弹性理论进行设计。.内力计算及截面设计荷载设计值....计算跨度内跨轴线间距离边跨同内跨框架结构边跨支撑同内跨,故计算跨度取值同内跨各区格板的计算。

8、部压力损失局部压力损失包括通过管路中折管和管接头等处的管路局部压力损失和通过控制阀件的局部压力损失。.管路局部压力损失我们取局部阻力系数.，速度.，代入公式得..阀件的局部压力损失从主泵组到油缸，液压管路要经过单向阀和插装阀。单向阀额定流量为，额定压力损失.。每个单向阀的流量为。我们取插装阀的最大流量为以计算插装阀的最大压力损失。插装阀在公称流量下，压力损失为.。则.从油缸到主泵的压力损失.泵的实际出口处的液压油的压力为泵的实际出口处的压力距离泵的额定工作压力应该还有剩余，才能很好的满足系统的正常工作，所以，泵的额定工作压力.，本计算为泵的选型工作提供了校核的依据。第五章主控换向阀的设计.主控。

9、度计算列于表弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时在作用下的跨中弯矩值,与内支座铰支时在作用下的跨中弯矩值之和。本工程计算时混凝土的泊松比取.,支座最大负弯矩为当内支座固定时作用下的支座弯矩。根据支撑情况的不同,和楼板尺寸的差异,可以将整个楼盖分为和三种不同区格,分别进行计算。下面以区格板为例计算双向板内的弯矩,其它两个区格板的计算过程类似,计算结果列于表。区格板.查表得..表按弹性理论计算弯矩值表.......说明表中弯矩值单。

10、变化等情况，管路会有定的局部压力损失，称为管路局部压力损失液压油流经阀件时，由于阀件是由油腔和细小的通道构成，本身存在定的阻尼作用，故会有定的压力损失，即阀类元件局部压力损失。总压力损失是其中管道长度管道内径管道内液体平均流速油液密度沿程阻力系数局部阻力系数沿程压力损失沿程压力损失，主要是从主控阀到油缸之间的管路压力损失，假设此管路长，管子内径，系统最大供油量为，即.，系统选用抗磨液压油,正常运行后液压油的运动粘度为，液压油的密度是。取系统正常工作时的正常供油量为,.即。则油在管路中的流速为故，雷诺数又，所以，故液压油在管路中呈现层流流动状态，其沿程阻力系数.，将其代回公式可得。。

11、向阀的设计要求本主控换向阀是用来控制两个插装阀的交替开闭。系统的工作压力在左右，油温小于，工作介质为液压油其中有腔为气体，主要工作参数如下有定的流通能力，约可由插装阀的参数算出，阀门的启闭次数大约为次,主控换向阀要能够实现气体和液体的联合驱动。主要功能见图图.主控换向阀功能示意图通过对阀件功能示意图的分析，初步确定阀件的结构图如图图.主控换向阀结构示意图.主控换向阀材料的确定根据系统要求和工作介质情况，考虑到阀体和阀芯之间做高速往复运动带来的摩擦问题，初步选定作为阀体的主材料，这时因为的切削性能好，便于进行机加工，韧性好，具有较好的耐磨性，能够适应阀芯高频率的往返摩擦工况，并且的强度较高，可以抵抗高压冲击。.主控换向阀阀件参数的确定阀芯直径和阀体开口量的确定要考虑阀的开口量和阀芯。

12、中任意工况时的速度加速度位移以及系统周期的变化规律，了解这些规律对分析和研究打桩锤打击能量工作状态以及各个参数之间的定量和定性关系有着直接的指导意义，并最终证实了该打桩锤液压控制系统方案的可行性。第章设计总结与展望.本论文的总结本论文从当前基础工程建设的实际情况出发，简要的分析了桩基础工程和各种桩机在实际应用中的优缺点，指出了目前应用桩锤还存在的些需要解决的问题。本设计来自中南大学机电工程学院液压机械与控制技术研究所的科研产品系列液压打桩锤。本论文主要从桩锤的液压控制系统设计入手，着重对液压控制系统的核心部件主控换向阀作了详细必要的设计和分析。本论文先对液压打桩机的原理方案作了比较和选用，通过论证，发现本方案设，液压油从这端流到另端要有压力损失，即沿程压力损失管路如有弯曲或内径。

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