1、“.....材料的选取混凝土强度等级为，吊车梁主筋通常为Ⅱ级钢筋，箍筋为Ⅰ级钢筋，梁内纵向钢筋不得采用绑扎接头，下部纵向受力钢筋应通过跨中不得有接头。除端部锚固允许施焊外其他部位不允许施焊，箍筋与纵向钢筋之间律采用绑扎。荷载及其组合计算计算吊车梁的基本数据为，。查吊车参数可知单台小车重量为吨，起重机最大轮压，起重机总重量为吨，大车轮距为，小车轮距为，吊车梁最大跨度为，吊车跨度为。设计论文专用纸第页吊车梁自重计算混凝土容重为自重钢轨及附件重两项之和设计值为集中荷载计算吊车梁的集中荷载为吊车的垂直轮压力，本吊车为台桥式吊车，查吊车参数可知起重机最大轮压个轮子。轮压力,横向水平制动力计算最大水平横向刹车力式中台吊车作用在侧吊车梁的轮子数目取为起重机总重量台小车重量。内力计算吊车梁总长，根据厂房内部布置和结构布置要求，分为跨，采用柱距为米，柱子取，吊车梁拟用米跨度的钢筋混凝土结构......”。

2、“.....取半跨个计算截面进行计算。在均布恒载作用下，各计算截面的内力计算其中则截面内力在吊车最大竖向轮压作用下，各计算截面的最大最小内力计算计算过程如下表中数值已计入动力系数截面第个轮子压在截面时弯矩剪力,,,,截面第个轮子压在截面时弯矩,,,剪力设计论文专用纸第页,,,,,,截面第个轮子压在截面时弯矩,,,剪力,,,,,,截面第二个轮子压在截面时弯矩,,,剪力,,......”。

3、“.....,,设计论文专用纸第页截面第二个轮子压在截面时弯矩,,,结构学附录五表设计论文专用纸第页得短期组合长期组合。可变荷载标准值的长期组合系数。荷载效应短期组合不计动力的操作弹性为设计比较合理。北京化工大学毕业设计论文提馏段负荷性能图雾沫夹带线依下式作出，即对于定的物系及定的塔板结构，式中及均为已知值，相应于的泛点率上限值亦可设计论文专用纸第页,为蜗壳外部混凝土厚度，初步设计时分别取和尾水管层对对称尾水管为尾水管混凝土边墩厚度，初步设计时，大型机组取。发电机层式中发电机风罩内径发电机风罩壁厚两台机组之间风罩外壁净距，两台机组间设楼梯时，取。由以上计算可知，机组段长度取。端机组段长度的确定取装配场设计论文专用纸第页发电机转子直径周围留间隙......”。

4、“.....发电机上机架周围留有间隙，供作通道用。水轮机顶盖及转轮周围留有间隙，供作通道用。装配场长度般为机组段的倍，对于式水轮机采用偏小值，即取主厂房长度的确定主厂房的总长度由下式求得式中机组台数端机组段附加长度，机组段长度，装配场长度，。则，取主厂房宽度的确定式中，以机组中心线为界，上游侧宽度和下游侧宽度风罩外壁至上游墙内或柱边的净距，取发电机风罩壁厚，取发电机风罩内径。则设计论文专用纸第页除满足要求外，还需满足蜗壳在方向的尺寸和蜗壳外混凝土厚度的要求......”。

5、“.....则埋入埋入起重机吊车的安装高程上机架高度，吊运部件与固定的机组或设备间的垂直净距，最大吊运部件的高度，吊运部件与吊钩间的距离，主钩最高位置至轨顶面距离，从起重机主要参数表查得屋顶高程起重机轨顶至小车顶面的净空尺寸，从起重机主要参数表查得。小车顶与屋面大梁或屋架下弦底面的净距，检修高度，。设计论文专用纸第页厂房总高度为第五章深入部分吊车梁设计厂房吊车梁截面有矩形形和工字形式，形截面刚度较大，抗扭性能好，便于固定轨道，检查走道较宽，适用于大中型吊车梁，本次设计采用形截面。吊车梁设计有关基本数据及混凝土标号，钢筋型号选取基本参数的选取结构安全级别该吊车梁为级建筑物。由水工钢筋混凝土结构学附录表可知，结构安全级别为Ⅱ级，故结构重要性系数荷载及其分项系数由水工钢筋混凝土结构学附录表查得梁自重恒载可变荷载环境条件类别吊车梁在室内属类环境，有附录四表查得混凝土保护层最小厚度设计状况系数设计状况为持久状况，。但施工阶段为短暂状况......”。

6、“.....将各已知数代入上式，便得出的关系式，据此可作出符合性能图中的雾沫夹带线。按泛点率计算如下整理得北京化工大学毕业设计论文由式知雾沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，依式算出相应的值列于表中。表液泛线根据液泛线的表达式取时，故根据式在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值列于表中。表漏夜线对于型重阀，依，则由北京化工大学毕业设计论文得式中均为已知数，故可由此式求出气相负荷的下限值，据此作出与液体流量无关的水平漏液线。以作为规定气体最小负荷的标准，则，液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于。根据求出液体流量的上限值，依此作出液相负荷上限线。在图上，该线为与气体流量无关的竖直线。取作为液体在降液管中停留时间的下限，则，液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限线，依据计算出液体流量的下限值，依此作出液相负荷下限线。在图上，该线为与气相流量无关的竖直线。取......”。

7、“.....根据本表表及式可作出塔板负荷性能图，分别为及共五条线。提馏段负荷性能图北京化工大学毕业设计论文塔板负荷性能图见附图在负荷性能图上，作出操作点，连接，即作出操作线。由图可看出，该塔板的操作上限为雾沫夹带控制，下限为漏液控制。由图可查得，则塔板的操作弹性为设计比较合理。北京化工大学毕业设计论文第节丙烯精制塔塔高的计算取丙烯精制塔的塔板数为，由于塔底重沸器和塔顶各算块塔板，则实际塔内布置块塔板。塔高塔顶空间塔板数板间距塔底空间进料段高度板间距进料口数裙座人孔数人孔处板间距板间距封头即封裙式中塔高，塔顶空间不包括头盖部分，板间距，塔底空间不包括底盖部分，进料段高度，实际塔板数块般取裙封则北京化工大学毕业设计论文第章丙烯塔附属设备的选择第节丙烯塔顶冷凝器丙烯塔顶冷凝器的热负荷选用循环水做制冷剂，循环水上水温度下水温度取,平均温度,查图得平均温度下......”。

8、“.....即克服表面张力压降,忽略不计板上充气液层阻力由于液相为碳氢化合物,可以取充气系数为气相通过层塔板的总压降单板压降本设计为加压塔，此压降比较合理。淹塔为了防止淹塔现象的发生,要求控制降液管中清液层高度。可由下式计算，即气体通过塔板的压降所相当的液柱高度前已经算出液体通过降液管的压头损失因不设进口堰，故北京化工结构系数按附录表取用。材料的选取混凝土强度等级为，吊车梁主筋通常为Ⅱ级钢筋，箍筋为Ⅰ级钢筋，梁内纵向钢筋不得采用绑扎接头，下部纵向受力钢筋应通过跨中不得有接头。除端部锚固允许施焊外其他部位不允许施焊，箍筋与纵向钢筋之间律采用绑扎。荷载及其组合计算计算吊车梁的基本数据为，。查吊车参数可知单台小车重量为吨，起重机最大轮压，起重机总重量为吨，大车轮距为，小车轮距为，吊车梁最大跨度为，吊车跨度为......”。

9、“.....本吊车为台桥式吊车，查吊车参数可知起重机最大轮压个轮子。轮压力,横向水平制动力计算最大水平横向刹车力式中台吊车作用在侧吊车梁的轮子数目取为起重机总重量台小车重量。内力计算吊车梁总长，根据厂房内部布置和结构布置要求，分为跨，采用柱距为米，柱子取，吊车梁拟用米跨度的钢筋混凝土结构。计算跨度单跨简支梁计算弯矩时中中计算剪力时设计论文专用纸第页因结构及荷载对称，取半跨个计算截面进行计算。在均布恒载作用下，各计算截面的内力计算其中则截面内力在吊车最大竖向轮压作用下，各计算截面的最大最小内力计算计算过程如下表中数值已计入动力系数截面第个轮子压在截面时弯矩剪力,,,,截面第个轮子压在截面时弯矩,,......”。