1、“.....若大小齿轮宽度不同时，宽轮的计算作齿宽不应大于窄轮齿宽加上个模数许用齿根应力试验齿轮的齿根弯曲疲劳极限试验齿轮的应力修正系数计算弯曲强度的寿命系数相对齿根圆角敏感系数相对齿根表面状况系数计算弯曲强度的尺寸系数计算弯曲强度的最小安全系数，取。内齿环板和外齿轮的材料采用的是钢调质处理，。计算数据如下表中。表内外齿轮的计算应力和许用应力由此可知内外齿轮轮齿的弯曲强度足够。三环减速器的整机结构及装配图三环减速器整机尺寸的确定，参考双曲柄输入少齿差减速机的相关设计。箱体采内蒙古工业大学本科毕业设计说明书用剖分式结构，其外形尺寸的确定除了要考虑齿轮啮合部件的尺寸外，还要考虑加工工艺性能以及合理的装配空间箱体壁厚等因素。通过以上的结构参数计算后，设计结构如图所示......”。

2、“.....三环减速器的载荷有啮合力行星轴承载荷以及箱体轴承载荷。而影响三环减速器载荷分布规律的参数有很多，研究这些参数对三环减速器动力性能的影响，是正确设计三环减速器的关键之所在。己知三环减速器的结构负载以及运转参数为，，，。各参数的含义如前几章所述。关于内齿圈与外齿轮之间啮合力的分析啮合力的方向在般的齿轮传动中,啮合力的方向是十分清楚的,无须再说。但在本问题中,因为内齿圈作平动,外齿轮作定轴转动,所以有深究的必要。在图中,标号指的是内齿圈标号指的是外齿轮,为简单计,假定讨论的是标准齿轮的标准啮合情况,即分圆也是节圆。点为节点,为啮合线,它与基圆相切。线段为啮合区间。设压力角。首先讨论啮合点在和两点之间的情况见图。因为内齿圈为平动输入轴行星轴承载荷幅值变小，而转移到支承轴上，使其行星轴承载荷幅值增加......”。

3、“.....啮合力及各行星轴承载荷在轴承刚度较小的情况时，都出现正常载荷的倍以上的冲击现象，冲击产生的位置随刚度变化不同。内齿圈的变形刚度对三环减速器性能的影响内齿圈刚度对载荷的影响与行星轴承刚度对载荷的影响恰好相反。当刚度越小时三相齿板的啮合力越均衡，而且行星轴承载荷幅值基本上不变。由此可推知减小三环减速器振动的途径之就是提高行星轴承刚度，减小内齿圈刚度。通过对行星轴承进行预紧和采用软齿面或大柔度齿圈的办法，以提高输入轴和输出轴的使用寿命及整机的使用寿偏心套的结构布置方式在三环传动中，每块内齿环板的高速轴孔上要安装两个尺寸型号完全相同的行星轴承，轴承的外径可比普通的少齿差传动的轴承外径小。同时，三环减速器的曲柄轴的直径与普通的少齿差传动相仿，因此，三环减速器与高速轴上的偏心套配合的行星轴承只能用轻窄系列的轴承。偏心套通过平键与高速轴相连接传递动力，带动内齿环板运动。与高速轴相接触处的直径也就是偏心套的内孔直径为，偏心套外径为。偏心套的厚度与环板的厚度相同，为。考虑到偏心套的强度问题......”。

4、“.....并且布置在键槽与偏心套外边缘相距较远侧。图支承轴与偏心套和行星轴承的配合及箱体轴承安装的三维造型偏心套的破坏形式及强度校核偏心套的破坏主要发生在键连接处的剪切和挤压变形破坏。利用公式进行剪切强度校核式中工作面上的剪应力键剪切面上的剪力轴所传递的扭矩剪切面面积许用剪应力，。经过计算键剪切工作面上的剪应力为，剪切强度足够工内蒙古工业大学本科毕业设计说明书作要求。利用公式进行挤压强度计算经过计算键工作面上的挤压应力为，为许用挤压应力，挤压强度满足要求。根据上面的计算可知，剪切和挤压的强度很富裕。如果进行优化设计时，可以考虑将偏心套的内外径尺寸都缩小，这样可以减小输入轴和支承轴的轴径因而减小整机的尺寸，减轻重量。内齿环板的结构设计内齿环板材料及热处理方式内齿环板是三环减速器的重要部件。内齿环板的材料选用号钢调质处理，。内齿环板的结构布置方式内齿环板的厚度，输入轴孔和支承轴孔位于同侧，两孔中心距离为，输出轴孔即与输出轴外齿轮相啮合的内齿圈位于另边，支承轴孔和输出轴孔中心距离为......”。

5、“.....图是三环减速器内齿环板的三维造型图。图三环减速器内齿环板的三维造型图内齿环板的强度校核内齿环板上的内齿与输出轴上的外齿相啮合，需要进行强度计算。计算要求和计算结果见三环减速器行星齿轮传动的强度验算。内蒙古工业大学本科毕业设计说明书三环减速器行星齿轮传动的强度验算齿轮的主要失效形式是齿面的点蚀磨损和轮齿的折断。通常在齿轮传动设计过程中，般要进行齿面接触疲劳强度的校核和齿根弯曲强度校核的计算。三环减速器行星齿轮传动为内啮合传动，又采用正角度变位，同时有多齿对啮合，其齿面接触强度与齿根弯曲强度均提高，且齿面接触强度安全裕度远高于齿根弯曲强度裕度。所以内外齿轮的接触强度般不进行验算，通常只验算齿根弯曲强度。齿根弯曲强度的条件校核齿根应力的弯曲强度条件为计算齿根应力不大于许用齿根应力，即计算齿根应力许用齿根应力许用齿根应力可按照下式计算式中齿轮分度圆上的圆周力......”。

6、“.....内蒙古工业大学本科毕业设计说明书结论三环减速器以其结构简单传动比大体积小承载能力强传动效率高等优点，近年来得到了迅速的发展。但该传动装置在高速重载和大传动比情况下振动和噪声大温升高及轴承早期破坏等问题，大大影响了其推广进程，成为亟待解决的关键技术难题。为解决这问题，本文进行了如下的研究工作根据三环减速器故由下式计算，即克服表面张力压降,忽略不计板上充气液层阻力由于液相为碳氢化合物,可以取充气系数为气相通过层塔板的总压降单板压降本设计为加压塔，此压降比较合理。淹塔为了防止淹塔现象的发生,要求控制降液管中清液层高度。可由下式计算，即气体通过塔板的压降所相当的液柱高度前已经算出液体通过降液管的压头损失因不设进口堰，故北京化工大学毕业设计论文板上液层高度则取,又已经选定,则可见,符合防止淹塔的要求。雾沫夹带板上液体流径长度板上液流面积可按正常系统取物性系数......”。

7、“.....得泛点率泛点率对于大塔,为避免过量雾沫夹带，应控制泛点率不超过。以上两式计算出的泛点率都在以下，故可知雾沫夹带量能够满足液气的要求。第节塔板负荷性能图精馏段负荷性能图雾沫夹带线依下式作出，即北京化工大学毕业设计论文对于定的物系及定的塔板结构，式中及均为已知值，相应于的泛点率上限值亦可确定，将各已知数代入上式，便得出的关系式，据此可作出符合性能图中的雾沫夹带线。按泛点率计算如下整理得由式知雾沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，依式算出相应的值列于表中。表液泛线根据液泛线的表达式取时，故北京化工大学毕业设计论文根据式在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值列于表中。表漏夜线对于型重阀，依，则由得式中均为已知数，故可由此式求出气相负荷的下限值，据此作出与液体流量无关的水平漏液线。以作为规定气体最小负荷的标准，则......”。

8、“.....根据求出液体流量的上限值，依此作出液相负荷上限线。在图上，该线为与气体流量无关的竖直线。取作为液体在降液管中停留时间的下限，则，液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限线，依据北京化工大学毕业设计论文计算出液体流量的下限值，依此作出液相负荷下限线。在图上，该线为与气相流量无关的竖直线。取，则，根据本表表及式可作出塔板负荷性能图，分别为及共五条线。精馏段负荷性能图塔板负荷性能图强度的行星轮间载荷分配不均匀系数载荷作用于齿顶时的齿形修正系数载荷作用于齿顶时的应力修正系数齿根应力的基本值计算弯曲强度的重合度系数内蒙古工业大学本科毕业设计说明书计算弯曲强度的螺旋角系数工作齿宽，若大小齿轮宽度不同时，宽轮的计算作齿宽不应大于窄轮齿宽加上个模数许用齿根应力试验齿轮的齿根弯曲疲劳极限试验齿轮的应力修正系数计算弯曲强度的寿命系数相对齿根圆角敏感系数相对齿根表面状况系数计算弯曲强度的尺寸系数计算弯曲强度的最小安全系数，取......”。

9、“.....。计算数据如下表中。表内外齿轮的计算应力和许用应力由此可知内外齿轮轮齿的弯曲强度足够。三环减速器的整机结构及装配图三环减速器整机尺寸的确定，参考双曲柄输入少齿差减速机的相关设计。箱体采内蒙古工业大学本科毕业设计说明书用剖分式结构，其外形尺寸的确定除了要考虑齿轮啮合部件的尺寸外，还要考虑加工工艺性能以及合理的装配空间箱体壁厚等因素。通过以上的结构参数计算后，设计结构如图所示。图三环减速器内部装配的三维造型图图三环减速器整机装配三维造型内蒙古工业大学本科毕业设计说明书第三章三环减速器齿间啮合力分析及内齿板的有限元结构分析与优化三环减速器的载荷分布规律能直观的显示出三环减速器的动力学性能。三环减速器的载荷有啮合力行星轴承载荷以及箱体轴承载荷。而影响三环减速器载荷分布规律的参数有很多，研究这些参数对三环减速器动力性能的影响，是正确设计三环减速器的关键之所在。己知三环减速器的结构负载以及运转参数为，，，。各参数的含义如前几章所述......”。