速列于下表。表液泛线数据将以上五条线标绘在同直角坐标系中，画出塔板的操作负荷性能图。将设计点，标绘在图中，如点所示，由原点及作操作线。操作线交严重漏液线于点，液相负荷上限线于点。由此可见，此塔板操作负荷上下限受严重漏液线及液相负荷上限线和物沫夹带线的共同控制。分别从图中两点读得气相流量的下限及上限，可求得该塔的操作弹性。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算图塔的负荷性能图操作弹性现将以上设计计算结果列于下附表沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算表浮阀塔工艺设计计算结果表项目数值及说明备注塔径，板间距，榙板型式单溢流弓形降液管整体或分块式塔板空塔气速，溢流堰长，溢流堰高，板上液层高度，降液管底隙高度，浮阀数个等腰或等边三角形错排阀孔气速，阀孔动能因数临界阀孔气速，孔心距，指同横排孔心距排心距，相邻二排距离单板压降，液体在降液管内停留时间，降液管内溶液层高度，泛点率气相负荷上限，雾沫夹带与液相负荷上限共同控制气相负荷下限，漏液控制操作弹性沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算入塔气预热器计算入塔气预热器工艺模拟图图入塔气预热器工艺模拟图入塔气预热器模拟方法入塔气预热器采用列管式，严格意义上来讲是个热交换器，它的主要任务就是运用物料和产品间的换热达到冷却和加热的作用。模拟时应先运用简洁法模型设定个传热系数，确定热物流的出口温度，然后模拟得到个传热面积。然后查相关资料确定热交换器的结构，带入严格法模拟过程中，得到个总传热系数和实际换热面积。经过校正确定结果的准确性。入塔气预热器模拟结果热力学结果沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算图入塔气换热器热力学结果图入塔气预热器热力学结果二几何尺寸结果沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算图入塔气预热器几何尺寸结果图入塔气预热器几何尺寸结果二沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算图入塔气预热器几何尺寸结果三图入塔气预热器几何尺寸结果四由于换热面积较大没有合适规格的热交换器，所以采用两个热交换器并联，根据以上结果可以得到单个入塔气预热器的基础数据列表如下。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算表入塔气预热器模拟结果表来自换热器设计手册钱颂文公称直径管程数管子根数管程流通面积换热面积管长材质管子尺寸Ⅰ碳钢入塔气预热器的设计工艺计算管束分程管束不分程，选择单管程。壳程分程壳程选择最普通的型，为单壳程。传热管设计采用碳钢光管的规格是。管子布置管子应在整个换热器截面上均匀紧凑地分布，此外，还要考虑流体的性质和结构设计及制造等方面的问题。设计采用等边三角型排列，这样可以在同样的管板面积上排列最多的管数，但管外不易清洗。管子间距,所以选择管间距为。折流挡板选用圆缺形挡板，切去的弓形高度大约为外壳内径的倍，设计选取倍。两个相邻挡板的距离为外壳内径的倍，设计选用标准间距。外壳直径的确定根据下式确定壳径为中心排管数,管束中心线上最外层管的中心至壳体内壁的距离，般。所以圆整为主要附件设计封头由于壳体直径,所以选用半球形封头。这时换热器的长度大约为。缓冲挡板为防止壳程流体进入换热器时对管束的冲击，可在进料管口装缓冲挡板。导流筒壳程流体的进出口和管板间必存在有段流体不能流动的空间死角，为了提高传热效果，常在管束外增设导流筒，使流体进出壳程时必然经过这个空间。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算放气孔排液孔换热器的壳体上安装有放气孔和排液孔，以排除不凝气体和冷凝液等。接管换热器中流体进出口的接管直径按下式计算，即，取,根据公式计算结果如下表表接管尺寸表项目计算尺寸圆整尺寸壳程进口出口管程进口出口沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章非工艺流程第五章甲醇产品的安全危险性概述健康危害对中枢神经系统有麻醉作用对视神经和视网膜有特殊选择作用，引起病变可致代射性酸中毒。急性中毒短时大量吸入出现轻度眼上呼吸道刺激症状口服有胃肠道刺激症状经段时间潜伏期后出现头痛头晕乏力眩晕酒醉感意识朦胧谵妄，甚至昏迷。视神经及视网膜病变，可有视物模糊复视等，重者失明。代谢性酸中毒时出现二氧化碳结合力下降呼吸加速等。慢性影响神经衰弱综合征，植物神经功能失调，粘膜刺激，视力减退等。皮肤出现脱脂皮炎等。燃爆危险该品易燃，具刺激性。皮肤接触脱去污染的衣着，用肥皂水和清水彻底冲洗皮肤。眼睛接触提起眼睑，用流动清水或生理盐水冲洗。就医。吸入迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输氧。如呼吸停止，立即进行人工呼吸。就医。食入饮足量温水，催吐。用清水或硫代硫酸钠溶液洗胃。就医。危险特性易燃，其蒸气与空气可形成爆炸性混合物，遇明火高热能引起燃烧爆炸。与氧化剂接触发生化学反应或引起燃烧。在火场中，受热的容器有爆炸危险。其蒸气比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇火源会着火回燃。有害燃烧产物氧化碳二氧化碳。灭火方法尽可能将容器从火场移至空旷处。喷水保持火场容器冷却，直至灭火结束。处在火场中的容器若已变色或从安全泄压装置中产生声音，必须马上撤离。灭火剂抗溶性泡沫干粉二氧化碳砂土。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章非工艺流程甲醇生产泄漏应急处理应急处理迅速撤离泄漏污染区人员至安全区，并进行隔离，严格限制出入。切断火源。建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿防静电工作服。不要直接接触泄漏物。尽可能切断泄漏源。防止流入下水道排洪沟等限制性空间。小量泄漏用砂土或其它不燃材料吸附或吸收。也可以用大量水冲洗，洗水稀释后放入废水系统。大量泄漏构筑围堤或挖坑收容。用泡沫覆盖，降低蒸气灾害。用防爆泵转移至槽车或专用收集器内，回收或运至废物处理场所处置。操作处置与储存操作注意事项密闭操作，加强通风。操作人员必须经过专门培训，严格遵守操作规程。建议操作人员佩戴过滤式防毒面具半面罩，戴化学安全防护眼镜，穿防静电工作服，戴橡胶手套。远离火种热源，工作场所严禁吸烟。使用防爆型的通风系统和设备。防止蒸气泄漏到工作场所空气中。避免与氧化剂酸类碱金属接触。灌装时应控制流，且粉质粘土④残积土全风化闪长岩强风化闪长岩确定桩数和承台底面尺寸根据规范选择桩距，承台长边承台短边初选桩数为个，承台尺寸为，承台高度为荷载标准值由柱传至基础的荷载标准值第组，外柱第二组内柱外柱地基净反力计算毕业设计说明书相应于荷载效应基本组合时作用于柱底的荷载设计值扣除承台和其上填土自重后的桩顶竖向力设计值内柱满足要求毕业设计说明书承台受冲切承载力计算柱边冲切受冲切承载力截面高度影响系数计算，用线性内插法冲垮比与系数满足要求角柱向上冲切,毕业设计说明书﹥可以承台受剪承载力计算受剪承载力截面高度影响系数对于ⅠⅠ斜截面之间剪切系数﹥对于ⅡⅡ截面之间剪切系数﹥可以该承台高度首先取决与ⅠⅠ斜截面受剪切承载力，其次取决与沿截面柱边的受冲切承载力。承台受弯承载力计算选用根直径为的Ⅱ级钢沿平行于轴方向均匀布置轴方向配筋同轴配筋相同。毕业设计说明书施工组织设计工程概况本工程为济南市汽配车间，框架结构体系。建筑地点为济南市郊区，建筑设计要求达到适度先进水准。建筑面积为约，建筑长度，建筑宽度，建筑高度，层数层，抗震设防烈度度。厂房二到四层为生产车间，底层为成品仓库。根据地质资料，由于本厂区地质从天然地面算起，杂填土厚度,粉质黏土厚度，淤泥质黏土，粉质黏土厚度。根据土质情况需采用深层搅拌桩进行地基处理。基础为复合地基柱下独立基础，基础高，用混凝土，下设厚混凝土垫层及碎石褥垫层，基底标高。主体为钢筋混凝土框架结构，柱梁板强度等级为，填充墙用厚加气混凝土砌块。施工方案施工顺序安排施工段的划分基础主体结构工程每层分个施工段，段依次施工。施工顺序本工程坚持先地下后地上先土建后安装先主体后围护先结构后装修的建设程序安排施工。施工应在保证工期的前提下，集中力量加快工程进度。主体结构每层施工应全面铺开。主体封顶后，室内外墙装修工作全面展开，迅速做出样板块样板间，组织操作人员现场交流学习交底，而后装修工程从上向下循序渐进，实施专业化施工。在整个过程中，水电安装工程的预留预埋安装调试工作应密切与土建工作配合好，在时间和空间上要充分紧凑搭接，循序推进，严格交接班制度。各分部分项施工方案地基处理本工程采用水泥土深层搅拌桩进行地基处理。水泥土深层搅拌加固地基是利用水泥石灰等材料作为固化剂，通过深层搅拌机，在地基深部，就地将软土和固化剂浆体或粉体强制拌和，利用固化毕业设计说明书剂和软土发生系列物理化学反应，使凝结成具有整体性水稳性和速列于下表。表液泛线数据将以上五条线标绘在同直角坐标系中，画出塔板的操作负荷性能图。将设计点，标绘在图中，如点所示，由原点及作操作线。操作线交严重漏液线于点，液相负荷上限线于点。由此可见，此塔板操作负荷上下限受严重漏液线及液相负荷上限线和物沫夹带线的共同控制。分别从图中两点读得气相流量的下限及上限，可求得该塔的操作弹性。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算图塔的负荷性能图操作弹性现将以上设计计算结果列于下附表沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算表浮阀塔工艺设计计算结果表项目数值及说明备注塔径，板间距，榙板型式单溢流弓形降液管整体或分块式塔板空塔气速，溢流堰长，溢流堰高，板上液层高度，降液管底隙高度，浮阀数个等腰或等边三角形错排阀孔气速，阀孔动能因数临界阀孔气速，孔心距，指同横排孔心距排心距，相邻二排距离单板压降，液体在降液管内停留时间，降液管内溶液层高度，泛点率气相负荷上限，雾沫夹带与液相负荷上限共同控制气相负荷下限，漏液控制操作弹性沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算入塔气预热器计算入塔气预热器工艺模拟图图入塔气预热器工艺模拟图入塔气预热器模拟方法入塔气预热器采用列管式，严格意义上来讲是个热交换器，它的主要任务就是运用物料和产品间的换热达到冷却和加热的作用。模拟时应先运用简洁法模型设定个传热系数，确定热物流的出口温度，然后模拟得到个传热面积。然后查相关资料确定热交换器的结构，带入严格法模拟过程中，得到个总传热系数和实际换热面积。经过校正确定结果的准确性。入塔气预热器模拟结果热力学结果沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算图入塔气换热器热力学结果图入塔气预热器热力学结果二几何尺寸结果沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算图入塔气预热器几何尺寸结果图入塔气预热器几何尺寸结果二沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算图入塔气预热器几何尺寸结果三图入塔气预热器几何尺寸结果四由于换热面积较大没有合适规格的热交换器，所以采用两个热交换器并联，根据以上结果可以得到单个入塔气预热器的基础数据列表如下。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章设备计算表入塔气预热器模拟结果表来自换热器设计手册钱颂文公称直径管程数管子根数管程流通面积换热面积管长材质管子尺寸Ⅰ碳钢入塔气预热器的设计工艺计算管束分程管束不分程，选择单管程。壳程分程壳程选择最普通的型，为单壳程。传热管设计采用碳钢光管的规格是。管子布置管子应在整个换热器截面上均匀紧凑地分布，此外，还要考虑流体的性质和结构设计及制造等方面的问题。设计采用等边三角型排列，这样可以在同样的管板面积上排列最多的管数，但管外不易清洗。管子间距,所以选择管间距为。折流挡板选用圆缺形挡板，切去的弓形高度大约为外壳内径的倍，设计选取倍。两个相邻挡板的距离为外壳内径的倍，设计选用标准间距。外壳直径的确定根据下式确定壳径为中心排管数,管束中心线上最外层管的中心至壳体内壁的距离，般。所以