宽度，取矿仓上部高度因为则矿仓上部高度校核而堆积角为均大于堆积角。粉矿仓的选择与计算粉矿仓选用圆形矿仓，圆底排矿，贮矿时间为。圆矿仓半径，卸料槽间距之半。圆形矿仓如图所示装料孔平面图如图所示图圆矿仓主视图图图圆矿仓装料孔平面图需要的贮矿量矿仓所需有效容积矿仓所需几何容积矿仓上部计算由选矿设计手册表圆矿仓的和的计算公式得当装料方式为二线正载装料时矿仓上部容积，则矿仓中部计算由选矿设计手册式得矿仓中部容极为式中矿仓中部容积，矿仓中部高度取中南大学学士学位论文设计第章工艺流程和工艺设备圆矿仓半径，则矿仓下部计算由选矿设计手册式得当矿仓为单卸料口时式中矿仓下部容积，矿仓下部高度，矿仓排料口半径取矿仓下部仓壁倾斜角度，因为则根据得根据得精矿仓计算根据铅锌矿生产实际情况，确定贮矿时间为天，其中铅精矿贮矿时间为天，锌精矿贮矿时间为天。铅精矿的松散密度为，锌铅精矿的松散密度为。铅精矿矿仓需要的贮矿量矿仓所需有效容积矿仓所需几何容积矩形矿仓尺寸确定长，宽，高精矿仓个数，取个锌精矿矿仓需要的贮矿量矿仓所需有效容积矿仓所需几何容积矩形矿仓尺寸确定长，宽，高精矿仓个数，取个胶带机的选择与计算号皮带从预先筛分粗碎到预先检查筛分根据教材式得胶带宽度ξ式中带宽中南大学学士学位论文设计第章工艺流程和工艺设备运输量，断面系数，见教材表，取矿石松散密度，带速，见教材表，取倾角系数，见教材表，取ξ速度系数，见教材表，取ξ则ξ取带宽校核未筛分矿石而,大于所以，选用宽的胶带是合理的。号皮带从预先检查筛分到号皮带根据教材式得胶带宽度经过计算，可以在操作范围内，任意取若干个值，依式可算出相应的值，列于下表中。表关系表液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于。依据求出上限液体流量值常数，图上液相负荷上限线为与气体流量无关的竖直线。留时间的下限，则作为液体在降液管中停以漏液线取阀孔动能因数，作为控制漏液量的操作下限，此式，漏液量接近。计算，则型重阀，依据对于又知那么式中均为已知数，由此式可以求出气相负荷的下限值，据此作出与液体流量无关的水平漏液线。以作为规定气体最小负荷的标准，则④液相负荷下限取堰上液层高度作为液相负荷下限条件，依资料提供的计算计算出的下限值，依次作为液相负荷下限线，该线是与气相流量无关的竖直线。，则取根据此，可分别作出塔板负荷性能图上的④共五条线定，般取其他符号同前。中南大学学士学位论文设计第章工艺流程和工艺设备则，，，因为是两个系列，所以，则应选浮选用搅拌槽，其容积为。则其实际搅拌时间为粗选前搅拌槽选择与计算搅拌槽容积式中，，，因为是两个系列，所以，则则可选用浮选用搅拌槽，其容积为。则其实际搅拌时间为脱水设备的选择与计算浓缩机的选择与计算精矿浓缩机选择与计算根据教材式得浓缩作业所需浓缩机面积式中所需浓缩机面积给入浓缩机的固体量单位面积生产能力，参阅教材表得硫化铅精矿的则根据教材式得浓缩机直径式中所需浓缩机直径则因此，精矿可选用周边传动浓缩机精矿浓缩机选择与计算预计精矿选用台浓缩机，则给入浓缩机的固体量参阅教材表得锌精矿的浓缩作业所需浓缩机面积浓缩机直径因此，精矿可选用台周边传动浓缩机综上可得，浓缩机选择计算如表所示。表浓缩机选择计算表产品给矿量粒度浓度设备规格及数量处理量中南大学学士学位论文设计第章工艺流程和工艺设备名称给矿排矿型号面积台数设计实际铅精矿周边传动浓缩机锌精矿周边传动浓缩机过滤机的选择与计算铅精矿根据教材式得真空过滤机台数式中过滤机台数台需要过滤的固体精矿量选择的过滤机面积过滤机单位面积生产能力，查教材表过滤机单位面积生产能力值，得硫化铅精矿的根据矿量，预选过滤面积为的盘式过滤机，则则过滤机台数，取台则铅精矿过滤应选台盘式过滤机。锌精矿根据教材式得真空过滤机台数式中过滤机台数台需要过滤的固体精矿量选择的过滤机面积过滤机单位面积生产能力，查教材表过滤机单位面积生产能力值，得硫化锌精矿的根据矿量，预选过滤面积为的盘式过滤机，则则过滤机台数，取台则锌精矿过滤应选台盘式过滤机。综上可得，过滤机选择计算如表所示。表过滤机选择计算表产品名称给矿量粒度浓度设备规格及数量处理量给矿滤饼型号面积台数设计实际铅精矿盘式过滤机锌精矿盘式过滤机中南大学学士学位论文设计第章工艺流程和工艺设备辅助设备的计算矿仓原矿仓的选择与计算原矿仓选用矩形矿仓，仓底三面倾斜，底部排矿，贮矿时间为。底部排矿的三面倾斜矩形矿仓如图所示。图原矿仓平断面图原矿仓容积计算如下需要的贮矿量由教材式得矿仓所需有效容积式中矿仓需要的有效容积需要的贮矿量矿石松散密度，则由教材式得矿仓所需几何容积式中矿仓的利用系数，般矿仓需要的几何容积矿仓需要的有效容积则由教材式得矿仓下部容积式中矿仓下部高度，取矿仓下部卸料口长度,取矿仓下部卸料口宽度,取其他符号同前。则由教材式得矿仓上部容积中南大学学士学位论文设计第章工艺流程和工艺设备式中矿仓上部长度，取矿仓上部，由塔板负荷性能图可以看出任务规定的气液负荷下的操作点，处在适宜操作区内的适中位置。塔板的气相负荷上限由雾沫夹带控制，操作下限由漏液控制。按照固定的气液比，查出塔板的气相负荷上限。浮阀塔工艺设计计算结果现将计算结果总汇列于表中。表浮阀塔工艺设计计算结果项目提馏段数值及说明精馏段备注塔径，板间距，空塔气速，塔板型式单溢流弓形降液管单溢流弓形降液管分块式塔板堰长，堰高，板上液层高度，降液管底隙高度，浮阀数，个等腰三角形叉排阀孔气速，阀孔动能因数临界阀孔气速孔心距，指同横排酚孔心距排间距，指相邻二横排的中心线距离续表浮阀塔工艺设计计算结果项目提馏段数值及说明精馏段备注单板压降，液体在降液管内停留时间降液管内清液层高度，泛点率，气相负荷上限雾沫夹带控制气相负荷下限漏液控制操作弹性第章其他设备选型及计算管式炉的计算数据本设计采用的是双炉双塔工艺，也是说存在精馏塔管式炉和初馏塔管式炉，下面介绍初馏塔管式炉的计算初馏塔管式炉的计算数据已知进入初馏塔的已洗萘洗混合馏分为冷回流比塔顶酚油量含塔顶回流量为塔底萘油洗油量塔顶酚油温度塔底萘洗油温度已洗混合馏分入塔温度回流入塔温度输入热量已洗二混馏分代入的热量，已知，二混馏分在间的比热为。则酚油回流代入的热量，已知酚油在之间的平均比热，为。则塔底循环油，通过管式炉加热炉补充热量。④输入的总热量输出热量塔顶酚油及回流汽油汽带出的热量，已知酚油在间的比热为酚油在塔顶条件下的汽化潜热为。塔底萘洗油带出的热量，萘油洗油在之间的平均比热为，则塔表面散失的热量联合给热系数同馏分塔的计算，即，初馏塔直径为，塔高，保温层厚经验值，则塔的散热表面积保温层外表面平均温度为，而哈尔滨空气年平均温度基础散热量为表面散热量的，则全塔散热量输出总热量为因为热量守恒，所以取管式炉的热效率η则管式炉的总热量为初馏塔管式炉的煤气消耗及选型管式炉消耗的煤气量，之中为焦炉煤气的热值，故选用台有效热值为万的圆筒型管式炉。精馏塔管式炉的计算数据已知进入精馏塔的萘洗油量为冷回流比塔顶工业萘量塔顶回流量为塔底萘油洗油量塔顶洗油量塔底萘洗油温度萘洗入塔温度回流入塔温度输入热量萘洗代入的热量，已知萘洗油在间的平均比热为。则回流代入的热量，已知酚油在之间的平均比热，为。则塔底循环油，通过管式炉加热炉补充热量。经过计算，得知输入的总热量为输出热量塔顶工业萘及回流洗油带出的热量，已知工业萘在间的平均比热为工业萘的蒸发潜热为宽度，取矿仓上部高度因为则矿仓上部高度校核而堆积角为均大于堆积角。粉矿仓的选择与计算粉矿仓选用圆形矿仓，圆底排矿，贮矿时间为。圆矿仓半径，卸料槽间距之半。圆形矿仓如图所示装料孔平面图如图所示图圆矿仓主视图图图圆矿仓装料孔平面图需要的贮矿量矿仓所需有效容积矿仓所需几何容积矿仓上部计算由选矿设计手册表圆矿仓的和的计算公式得当装料方式为二线正载装料时矿仓上部容积，则矿仓中部计算由选矿设计手册式得矿仓中部容极为式中矿仓中部容积，矿仓中部高度取中南大学学士学位论文设计第章工艺流程和工艺设备圆矿仓半径，则矿仓下部计算由选矿设计手册式得当矿仓为单卸料口时式中矿仓下部容积，矿仓下部高度，矿仓排料口半径取矿仓下部仓壁倾斜角度，因为则根据得根据得精矿仓计算根据铅锌矿生产实际情况，确定贮矿时间为天，其中铅精矿贮矿时间为天，锌精矿贮矿时间为天。铅精矿的松散密度为，锌铅精矿的松散密度为。铅精矿矿仓需要的贮矿量矿仓所需有效容积矿仓所需几何容积矩形矿仓尺寸确定长，宽，高精矿仓个数，取个锌精矿矿仓需要的贮矿量矿仓所需有效容积矿仓所需几何容积矩形矿仓尺寸确定长，宽，高精矿仓个数，取个胶带机的选择与计算号皮带从预先筛分粗碎到预先检查筛分根据教材式得胶带宽度ξ式中带宽中南大学学士学位论文设计第章工艺流程和工艺设备运输量，断面系数，见教材表，取矿石松散密度，带速，见教材表，取倾角系数，见教材表，取ξ速度系数，见教材表，取ξ则ξ取带宽校核未筛分矿石而,大于所以，选用宽的胶带是合理的。号皮带从预先检查筛分到号皮带根据教材式得胶带宽度经过计算，可以在操作范围内，任意取若干个值，依式可算出相应的值，列于下表中。表关系表液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于。依据求出上限液体流量值常数，图上液相负荷上限线为与气体流量无关的竖直线。留时间的下限，则作为液体在降液管中停以漏液线取阀孔动能因数，作为控制漏液量的操作下限，此式，漏液量接近。计算，则型重阀，依据对于又知那么式中均为已知数，由此式可以求出气相负荷的下限值，据此作出与液体流量无关的水平漏液线。以作为规定气体最小负荷的标准，则④液相负荷下限取堰上液层高度作为液相负荷下限条件，依资料提供的计算计算出的下限值，依次作为液相负荷下限线，该线是与气相流量无关的竖直线。，则取根据此，可分别作出塔板负荷性能图上的④共五条线