抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，按构造配筋，最终箍筋选，满足最小配箍率。主梁箍筋配筋计算箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，取配筋率，满足最小配箍率。最终箍筋选箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，取配箍率，满足最小配箍率。最终箍筋选。注以上计算都是很保守的，次梁和主梁都是以跨中支座的最大剪力计算，结果偏于安全，可在边跨剪力较小处适当的增加箍筋间距。倒梁法与软件计算结果比较通过中模块中建模，导入上部荷载，生成弯矩图图剪力图图，分别取主次梁计算结果进行比较。主梁图主梁弯矩图表主梁弯矩计算方法截面支座跨中倒梁法次梁图次梁弯矩图表次梁跨中弯矩和支座弯矩计算方法截面支座倒梁法计算方法截面跨中倒梁法结论倒梁法把基梁看作是倒置的多跨连续梁。是根据软件参数设置，运行的数据结果。通过比较可知，二种方法计算得出的弯矩值有定差异，左右，尤其是边跨跨中处差异较大，左右。考虑到经济性，算出的基础板梁配筋较为合理经济，故图纸决定用算出的结果进行配筋。考虑到结构传力的方式为板梁柱，若考虑梁与板的搭接，则板上面筋位于梁下面钢筋之上，减弱了结构的传力，因此在此不考虑梁板搭接，但施工时梁，板要起浇筑成整体。图地基梁弯矩总图图地基梁剪力总图主肋梁上外伸部分传来的线荷载端部作用力梁梁上外伸部分传来的线荷载利用结构求解器得到内力图如图。图荷载弯矩剪力图由以上的内力分析可知支座处的剪力支座处的剪力右左支座处的剪力右左支座处的剪力左由此可知支座反力左右正对称支座处的支座反力与支座处相等支座处的支座反力与支座处相等而由柱子传下来的支座力分别为,,,泥龄，式符合要求。反应池主要尺寸缺氧段厌氧段好氧段厌氧段好氧段好氧段好氧段图倒置计算示意图单位进水管进水井进水孔回流污泥管集水槽出水孔回流污泥管出水管出水井空气管廊反应池总容积青岛设计原则同时，故符合要求。将边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以，得到设计弯矩值，见表格。表跨中弯矩和支座弯矩截面支座弯矩设计值截面跨中弯矩设计值为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计算配筋支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表。表配筋计算截面跨中支座弯矩设计选配钢筋实际钢筋面积配筋率计算结果表明，均小于，符合塑性内力重分布的设计原则同时，故符合要求。主梁截面有效高度双排布筋时计算配筋面积时，采用弯矩设计值，即分别对横梁与纵梁进行配筋计算，计算时边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以。配筋计算将边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以，得到设计弯矩值，见表格。表跨中弯矩和支座弯矩截面支座跨中弯矩设计值为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计算配筋支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表。表跨中弯矩和支座弯矩截面跨中支座弯矩设计选配钢筋实际钢筋面积配筋率计算结果表明，均小于，符合塑性内力重分布的设计原则同时，故符合要求。配筋计算将边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以，得到设计弯矩值，见表格。表跨中弯矩和支座弯矩截面支座跨中弯矩设计值为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计算配筋支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表。表跨中弯矩和支座弯矩截面跨中支座弯矩设计值选配钢筋实际钢筋面积配筋率计算结果表明，均小于，符合塑性内力重分布的设计原则同时，故符合要求。箍筋的计算基梁采用混凝土，箍筋采用，最小配箍率,根据混泥土结构设计规范，按构造要求，当梁宽,且层内的纵向受压钢筋多于根时，应设置复合箍筋，对截面高度的梁，其箍筋直径不宜小于梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时，箍筋直径尚不应小于纵向受压钢筋最大直径的倍。取各段梁的最大剪力计算箍筋次梁箍筋配筋计算箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，按构造配筋，最终箍筋选，满足最小配箍率。箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足理工大学毕业设计论文设反应池组，单组池容单有效水深单组有效面积单单采用廊道式推流式反应池，廊道宽单组反应池长度单校核满足满足取超高为，则反应池总高反应池进出水系统计算进水管单组反应池进水管设计流量安全系数管道流速管道过水断面积管径取进水管管径。回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量安全系数管道流速青岛理工大学毕业设计论文管径取回流污泥管管径。进水井反应池进水孔尺寸进水孔过流量孔口流速孔口过水断面积孔口尺寸取为进水井平面尺寸取为。④出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算式式中堰宽，堰上水头，。出水孔过流量孔口流速孔口过水断面积孔口尺寸取为出水井平面尺寸取为。出水管反应池出水管设计流量管道流速青岛理工大学毕业设计论文管道过水断面管径取出水管管径校核管道流速曝气系统设计计算设计需氧量去除需氧量剩余污泥中氧当量硝化需氧量剩余污泥中的氧当量反硝化脱氮产氧量碳化需氧量式硝化需氧量式反硝化脱氮产生的氧量式式式青岛理工大学毕业设计论文式中需还原的硝酸盐氮量微生物同化作用去除的总氮出水所含溶解性浓度污泥产率系数取内源代谢系数，，取固体停留时间。则被氧化的进水总氮量出水氨氮量用于合成的总氮量所需脱硝量进水总氮量出水总氮量用于合成的总氮量则需还原的硝酸盐氮量总需氧量最大需氧量与平均需氧量之比为，则青岛理工大学毕业设计论文去除的需氧量式标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底淹没深度，氧转移效率，计算温度,将实际需氧量换算成标准状态下的需氧量。式式中气压调整系数，所在地区实际气压，工程所在地区实际大气压为，故曝气池内平均溶解氧，取污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取水温时清水中溶解氧的饱和度查表得污水传氧速率与清水传氧速率之比，取设计水温时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度查表得。空气扩散器出口处绝对压力为式式中空气扩散器的抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，按构造配筋，最终箍筋选，满足最小配箍率。主梁箍筋配筋计算箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，取配筋率，满足最小配箍率。最终箍筋选箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，取配箍率，满足最小配箍率。最终箍筋选。注以上计算都是很保守的，次梁和主梁都是以跨中支座的最大剪力计算，结果偏于安全，可在边跨剪力较小处适当的增加箍筋间距。倒梁法与软件计算结果比较通过中模块中建模，导入上部荷载，生成弯矩图图剪力图图，分别取主次梁计算结果进行比较。主梁图主梁弯矩图表主梁弯矩计算方法截面支座跨中倒梁法次梁图次梁弯矩图表次梁跨中弯矩和支座弯矩计算方法截面支座倒梁法计算方法截面跨中倒梁法结论倒梁法把基梁看作是倒置的多跨连续梁。是根据软件参数设置，运行的数据结果。通过比较可知，二种方法计算得出的弯矩值有定差异，左右，尤其是边跨跨中处差异较大，左右。考虑到经济性，算出的基础板梁配筋较为合理经济，故图纸决定用算出的结果进行配筋。考虑到结构传力的方式为板梁柱，若考虑梁与板的搭接，则板上面筋位于梁下面钢筋之上，减弱了结构的传力，因此在此不考虑梁板搭接，但施工时梁，板要起浇筑成整体。图地基梁弯矩总图图地基梁剪力总图主肋梁上外伸部分传来的线荷载端部作用力梁梁上外伸部分传来的线荷载利用结构求解器得到内力图如图。图荷载弯矩剪力图由以上的内力分析可知支座处的剪力支座处的剪力右左支座处的剪力右左支座处的剪力左由此可知支座反力左右正对称支座处的支座反力与支座处相等支座处的支座反力与支座处相等而由柱子传下来的支座力分别为,,,泥龄，式符合要求。反应池主要尺寸缺氧段厌氧段好氧段厌氧段好氧段好氧段好氧段图倒置计算示意图单位进水管进水井进水孔回流污泥管集水槽出水孔回流污泥管出水管出水井空气管廊反应池总容积青岛