院本科毕业设计论文同理可得，所以，，合适。三降液管内的液面高度可由公式计算求得，其中踏板上溢流堰出口处的液面高度，。塔板压降，液柱。塔板上液面落差，。对于浮阀塔可忽略不计。液体流过降液管时的阻力损失，液柱。精馏段则液柱。取相对泡沫密度可知满足要求，塔板结构参数合理。提馏段液柱。取相对泡沫密度可知满足要求，塔板结构参数合理。中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文四漏液精馏段，由化工原理课程设计得到所以所以所以，合适。提镏段，所以所以，合适。可见，漏液在正常操作范围内。五液体在降液管内的停留时间精馏段提镏段六塔板的负荷性能图精馏段中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文过量雾沫夹带线令淹塔线过量漏液线气相负荷下限线④降液管超负荷线液相负荷上限线取停留时间液相负荷下限线实际操作时，精馏段负荷性能图，取数值，计算出相应的，作出负荷性能图。表精馏段负荷性能汇总，过量雾沫夹带线，淹塔线，中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文过量漏液线，液相负荷下限，降液管超负荷，图精馏段负荷性能图操作线与边界线两交点的纵坐标分别为，。操作弹性操作弹性均在范围内，符合要求，计算合理。提馏段过量雾沫夹带线令中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文淹塔线过量漏液线气相负荷下限线④降液管超负荷线液相负荷上限线取停留时间液相负荷下限线实际操作时，精馏段负荷性能图取数值，计算出相应的，作出负荷性能图。表精馏段负荷性能汇总，过量雾沫夹带线，淹塔线，过量漏液线，液相负荷下限，降液管超负荷，中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文图精馏段负荷性能图操作线与边界线两交点的纵坐标分别为，。操作弹性操作弹性均在范围内，符合要求，计算合理。的设计与选型选用板式塔塔径的计算精馏段查得各组分相应密度数据如表表精馏段各组分数据表组分乙烷丙烯丙烷丁烯合计气液相摩尔分数相对分子质量液相质量分数中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文液相密度，液相密度的计算气相密度的计算平计算塔径摩尔流量体积流量由波律初估计塔径，取安全系数，取分别取板间距,以为例则适宜的气体流通截面上的气速空塔气速塔径同理做表算出其他情况下的塔径，并可列下表。表圆整中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文根据塔体积最小原则，得出，提馏段查得各组分相应密度数据如表表提馏段各组分数据组分丙烷丁烯合计气液相摩尔分数相对分子质量液相质量分数液相密度液相密度的计算液气相密度的计算计算塔径由波律初估计塔径，取安全系数，取分别取板间距,中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文以为例则适宜的气体流通截面上的气速空塔气速塔径同理做表算出其他情况下的塔径，并可列下表。表圆整根据塔体积最小原则，得出，塔高的计算由化工原理课程设计页得到塔高裙塔顶空间高度进料板间距塔釜高度，设停留时间为分钟的塔体设计Ⅰ溢流装置中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文板上溢流形式的确定由选择单溢流溢流装置堰长根据化工原理课程设计附十图得到。堰高溢流堰的型式采用平口堰由公式验证精馏段。提馏段。所以选平口堰合适。由此可初步计算塔板清液层高度精馏段提馏段因,故开个的泪孔，开孔在守液盘中心线上。受液盘为保证侧线采出的连续均匀，造成良好的正液封，并对改变液体流具有缓冲作用，有利于气泡分离，全塔采用凹型受液盘，且不设进口堰，盘深。降液管底隙高因为采用凹形受液盘，所以降液管底隙高等于盘深，即。降液管的面积及宽度查化工原理课程设计附十图得到表表降液管标准参数直径，堰长，宽度，板间距，降液管面积，