的表面温度是变值，这样就使传热过程的计算变得十分复杂。为了简化计算，把轧件和轧辊看成两个相互接触的半无限体，即在热交换过程中，轧件和轧辊表面各自保持温度不变。这样，由于导热所引起的轧件温度变化可按下式计算其中第章力能参数的校核轧件温度，个变形区长度的轧制时间变形区内轧件平均厚度，。由此可得温降的总公式均均图随着轧制过程的进行温降变化理论计算得系数不易定准，故与现场轧机中间各段实测温度对比，可确定各道温度如下表轧制过程的温降变化道次温度道次温度轧制力能计算及电机校核平均单位压力的计算据经验，热轧型钢采用艾克隆德公式计算平均单位压力与实测数据较相近，公式为机架温度轧制温度河北联合大学轻工学院毕业设计说明书式中外摩擦对单位压力影响的系数沿接触弧上金属的平面变形抗力η粘性系数，平均变形速度其中是考虑外摩擦的影响。式中轧辊工作辊半径，轧件平均压下量，轧制温度，以百分数表示的锰含量以百分数表示的碳含量决定于轧制速度的系数，轧制速度在时，摩擦系数的计算对于钢轧辊，对于铸铁轧辊。本车间选用铸铁轧辊。第道开轧温度为，所以钢种为，其化学成分中第章力能参数的校核表随轧制速度的变化轧制速度系数外摩擦对单位压力影响的系数以第道次为例平均变形系数以第道次为例平均单位压力以第道次为例轧制压力的计算轧制压力的计算公式为式中平均单位压力轧件与轧辊的接触面积，其计算公式为式中轧辊平均工作半径河北联合大学轻工学院毕业设计说明书平均压下量，。以第道次为例以下道次与第道算法步骤相同。轧件平均高度的计算公式为箱形孔轧件椭圆孔轧件圆孔轧件平椭和扁椭孔轧件为轧件高度轧制力矩的计算传动两个轧辊所需的轧制力矩为式中轧制力力臂力臂系数，在自由轧制时常取，有孔型限制时，摩擦力增加力臂长度因计算困难，仍取为接触弧长度，。以第道次为例以下各道次的轧制力矩与第道算法步骤相同。附加摩擦力矩的计算轧辊轴承中的附加摩擦力矩对于短应力线轧机，上下工作辊共有四个轴承，其附加摩擦力矩计算公式第章力能参数的校核为式中轧辊辊径直径轧辊轴承摩擦系数，对于滚动轴承，取值为。以第道次为例传动机构中的摩擦力矩式中换算到主电机轴上的传动机构的摩擦力矩η传动机构的效率，即从主电机到轧机的传动效率，取传动比以第道次为例则换算到主电机轴上的附加摩擦力矩为空转力矩的计算空转力矩通常按经验公式确定式中电机的额定转矩。由，可得式中电机的额定功率河北联合大学轻工学院毕业设计说明书电机的转速，。对新安装润滑良好的轧机传动，取空转力矩。以第道次为例静力矩的计算电机轴静力矩可按下式计算以第道次为例电机实际功率的计算对于棒材连轧这样长时间轧制的轧机，只需要根据静力矩计算电机的功率，即式中电机的转速η由电机到轧机的传动效率，取。则第章力能参数的校核表力矩计算道次数温度附加摩擦力矩空转力矩静力矩河北联合大学轻工学院毕业设计说明书表轧制力计算及电机校核道次数温度单位压力轧制力轧制力矩电机功率电机额定功率轧辊弹跳计算辊缝是生产操作的另参数。辊缝设定好坏直接影响生产进行。辊缝按照弹跳方程来计算式中辊缝轧机刚度轧制力。第章力能参数的校核各架轧机辊缝计算见表。表粗中精轧短应力线轧机刚度机架号刚度轧制力出口高弹跳值机架号刚度轧制力出口高弹跳值轧辊强度的校核总的来说，轧辊的破坏决定于各种应力其中包括弯曲应力扭转应力接触应力出于温度分布不均或交替变化引起的温度应力以及轧辊制造过程中形成的残余应力等的综合影响。具体来说，轧辊的破坏可能由下列三方面原因造成轧辊的形状设计不合理或设计强度不够。例如在额定负荷下，轧辊因强度不够而断裂或因接触疲劳超过许用值，使辊面疲劳剥落等。轧辊的材质热处理或加工工艺不合要求。例如，轧辊的耐热裂性耐粘附性及耐磨性差，材料中有夹杂物或残余应力过大等。轧辊在生产过程中使用不合理。热轧轧辊在冷却不足或冷却不均匀时，会因热疲劳造成辊面热裂在冬季新换上的冷辊突然进行高负荷热轧，往往会因温度应力过大，导致轧辊表层剥落甚至断辊压下量过大或因工艺过程安排不合理造河北联合大学轻工学院毕业设计说明书成过负荷轧制也会造成轧辊破坏等。般只对轧辊进行弯曲和扭转校核，对疲劳强度不进行校核，而纳入轧辊的安全系数中。对辊身只计算弯曲，对辊颈则计