，计算图式如图所示，图中，为现浇部分悬臂板自重，为人行栏重力。计算二期永久作用效应如下弯矩剪力总永久作用效应综上所述，悬臂根部永久作用效应为弯矩剪力可变作用在边梁悬臂板处，只有人群荷载，计算图式为。弯矩剪力承载能力极限状态作用基本组合按桥规条连续板荷载效应计算对于梁肋间的行车道板，在桥面现浇部分完成后，行车道板实质上是个支承在系列弹性支承上的多跨连续板，实际受力很复杂。目前，通常采用较简单的近似计算方法进行计算。对于弯矩，先计算出个跨度相同的简支板在永久作用和活载作用下的跨中弯矩，再乘以偏安全的经验系数加以修正，以求得支点处和跨中截面的设计弯矩。弯矩修正系数可视板厚与梁肋高度的比值来选用。，即主梁抗扭能力较大，取跨中弯矩支点弯矩。对于剪力，可不考虑板和主梁的弹性固结作用，认为简支板的支点剪力即为连续板的支点剪力。下面分别计算连续板的跨中和支点作用效应值。永久作用主梁架设完毕时桥面板可看成长的单向悬臂板，计算图式见图，其根部期永久作用效应为弯矩剪力成桥后先计算简支板的跨中弯矩和支点剪力值。根据公预规条，梁肋间的板，其计算跨径按下列规定取用计算弯矩时，，但不大于，计算剪力时，。式中板的计算跨径板的净跨径板的厚度梁肋宽度。计算图式见图。现浇段图简支板二期永久作用计算图式尺寸单位图中，为现浇部分桥面板的自重，是二期永久作用，包括的混凝土垫层和的沥青面层。计算得到简支板跨中二期永久作用弯矩及支点二期永久作用剪力为总永久作用效应综上所述，支点断面永久作用弯矩为支点断面永久作用剪力为跨中断面永久作用弯矩为可变作用根据桥规条，桥梁结构局部加载时，汽车荷载采用车辆荷载。根据桥规表，后轮着地宽度及长度为,平行于板的跨径方向的荷载分布宽度车轮在板的跨径中部时垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度，取，此时两个后轮的有效分布宽度发生重叠，应求两个车轮荷载的有效分布宽度，折合成个荷载的有效分布宽度。车轮在板的支承处时垂直于板的跨径方向荷载的有效分布宽度车轮在板的支承附近，距支点距离为时垂直于板的跨径方向荷载的有效分布宽度的分布见图。将加重车后轮作用于板的中央，求得简支板跨中最大可变汽车的弯矩为计算支点剪力时，可变作用必须尽量靠近梁肋边缘布置。考虑了效应的有效工作宽度后，每米板宽承受的分布荷载如图所示，支点剪力的计算公式为其中代入上式，得到综上所述，可得到连续板可变作用汽车效应如下支点断面弯矩支点断面剪力跨中断面弯矩现浇段图简支板可变作用汽车计算图式尺寸单位作用效应组合按桥规条进行承载能力极限状态作用效应基本组合。支点断面弯矩支点断面剪力跨中断面弯矩支座计算采用板式橡胶支座，其设计按公预规条要求进行。选定支座的平面尺寸橡胶支座的平面尺寸由橡胶板的抗拉强度和梁端或墩台顶混凝土的局部承压强度来确定。对橡胶板应满足若选用支座平面尺寸为顺桥的矩形，取，，支座形状系数为式中中间层橡胶片厚度，取。，满足规范要求。橡胶板的平均容许压应力为，橡胶支座的剪变弹性模量常温下，橡胶支座的抗压弹性模量计算时最大支座反力为，。故满足要求。确定支座的厚度主梁的计算温差取，温差变形由两端的支座均摊，则每个支座承受的水平位移为计算汽车荷载制动力引起的水平位移，首先须确定作用在每个支座上的制动力。对桥梁可布置行车队，汽车荷载制动力按桥规条，为车道上总重力的，车道的荷载总重为，，桥规规定公路Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于。因此，四根梁共个支座，每个支座承受的水平力为按公预规条要求，橡胶层总厚度应满足不计汽车制动力时计汽车制动力时。由上述分析可知，按计入制动力和不计入制动力计算的橡胶厚度最大值为，小于，因此橡胶层总厚度的最小值取。由于定型产品中,对于平面尺寸为的板式橡胶支座中，只有，，，四种型号，暂取。钢板厚度取，加劲板上下保护层不应小于，取，中间橡胶层厚度有，，三种，取。故可布置层钢板，此时，橡胶厚度，与取用值致。加劲板总厚度，故支座高度。验算支座的偏转支座的平均压缩变形,为,按规范要求应满足，即满足规范要求计算梁端转角有关系式和可得设恒载作用下，主梁处于水平状态，而已知公路Ⅱ级荷载下的跨中挠度，代入上式得验算偏转情况应满足,符合规范要求。验算支座的抗滑稳定性按公预规条规定，按下式验算支座抗滑稳定性计入汽车制动力时不计入汽车制动时式中在结构重力作用下的支座反力标准值，即结构自重标准值和倍汽车荷载标准值计入冲击系数引起的支座反力橡胶支座的剪切模量，取由汽车荷载引起的制动力标准值，即橡胶支座与混凝土表面的摩阻系数，取支座平面表面积，。计入冲击系数时不计入汽车制动力时均满足规范要求，支座不会发生相对滑动。第五章下部结构的计算设计资料设计标准及上部结构设计荷载公路Ⅱ级标准跨径，计算跨径桥面净空净行车道防撞栏上部结构钢筋混凝土箱型梁水文地质条件冲刷深度最大冲刷线为河床线下处地质条件第层砾石，第二层砾砂含卵石，第三层卵石，第四层砾石，第五层粘土材料钢筋盖梁墩柱主筋采用钢筋，其它均用钢筋混凝土盖梁墩柱采用，系梁及钻孔灌注桩采用。