1、“.....取米宽板带作为计算单元荷载计算由前面计算可知，楼板的恒载标准值为,宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文活载标准值为恒荷控制时活荷控制时荷载总设计值取沿板的长边方向每米宽板作为计算单元，每米板宽。利用弯矩系数表按弹性理论的计算方法计算双向板。支撑条件因为该板长边方向都与梁整体连接，所以为两端固支，两边的梁宽分别为和，所以计算跨度，。每米板宽弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时，作用下跨中弯矩值之和，支座弯矩为作用下的弯矩。查表得内支座固定，即三边固定边简支时弯矩系数如下跨中弯矩系数,支座弯矩系数,内支座铰支，即四边铰支时弯矩系数如下跨中弯矩系数,跨中截面计算支座截面计算宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文配筋计算最小配筋率,,,......”。

2、“.....所以按构造配筋，实配，方向,实配，支座处配筋方向,所以按构造配筋，实配，方向,选配，宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文楼梯计算楼梯布置仅以底层楼梯为例楼梯间开间为，进深为。采用板式楼梯，底层为等跑楼梯，共级踏步，踏步宽，其踏步的水平投影长度为。楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为厚水泥石膏砂浆。混凝土强度等级。钢筋直径不小于时采用Ⅲ级钢筋。楼梯梯段斜板设计取标准层中楼梯第跑计算，考虑到第跑楼梯梯段斜板两端与混凝土楼梯梁的固结作用，斜板跨度可按净跨计算。对斜板取每米宽作为其计算单元。确定斜板厚度，宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文斜板的水平投影净长，斜板的斜向净长斜板厚度取。荷载计算楼梯梯段斜板的荷载计算列于下表......”。

3、“.....取宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算简图斜板的计算简图可用根假想的跨度为的水平梁替代，如下图所示，其计算跨度取水平投影净长。注,表中由上说明按构造配筋即可实际配筋加密区配置，箍筋加密区长度，取，非加密区配置。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算横向框架梁以轴与轴之间的横向梁为例，说明横向梁计算方法和过程。计算单元示意图基本资料混凝土强度等级，，钢筋强度设计值纵向钢筋采用箍筋采用梁截面尺寸计算跨度荷载计算双向板板传给支撑梁的荷载，对于短梁来说为三角形分布，长边梁来说为梯形分布，承受三角形或者梯形分布荷载的连续梁......”。

4、“.....恒载标准值活载标准值荷载总设计值宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算简图内力计算跨中弯矩设计值支座处剪力设计值实配，斜截面受剪承载力配筋计算故构造配箍筋，可以满足抗剪承载力要求。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文柱截面设计这里仅以第层号轴线与轴线相交处柱为例，说明计算方法和过程，其他柱配筋计算从略。相关参数材料混凝土强度等级为,,,。纵筋为级箍筋为级，。几何参数柱截面尺寸为，梁保护层厚度为，取，，底层柱计算长度。柱正截面承载力计算由弯矩包络图可知框架柱底层柱最不利内力为，。判别偏心受压情况取和两者中的较大值，，故取取，，，取宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文，因此按小偏心受压计算......”。

5、“.....取，故取配，斜截面承载力计算箍筋加密区长度剪力设计值截面尺寸检查满足要求。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文由抗剪承载力计算箍筋，剪跨比，取，取可不进行斜截面受剪承载力计算，按构造要求配置箍筋。加密区配置，四肢箍，，可以非加密区配，四肢箍。节点设计根据规定三四级抗震等级的框架及非抗震框架节点核心区，可不进行计算，但应符合构造措施要求。本设计是四级抗震，故构造配筋。以第层横梁与柱相交的的横向节点为例按构造要求配筋，与柱端箍筋加密区相同，取四肢箍，。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文楼板计算双向板计算计算单元简图双向板的设计以轴与轴之间的跨楼面板为例，说明双向板计算方法和过程。基本资料混凝土强度等级钢筋强度设计值板厚......”。

6、“.....考虑到斜板两端均与梁现浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取度理论校核。弯曲力矩山西工程职业技术学院毕业生毕业计第页扭转力矩弯曲应力剪切应力合成应力故工作辊辊颈强度满足要求。辊头强度校核扭转力矩，故辊头强度满足要求。工作辊与支承辊接触应力校核工作辊与支承辊表面接触产生接触应力，在半径方向产生法向应力，在接触表面中间最大，可按赫兹公式计算由于轧辊材料相同，弹性模量，则接触应力，式中加在接触表面单位长度上的负荷，工作辊和支承辊半径故工作辊与支承辊接触应力校核满足要求。同理可校核其它轧机的轧辊，其强度也满足设计要求。山西工程职业技术学院毕业生毕业计第页电机能力的校核电机传动力矩的计算轧制过程中，在主电机轴上传动轧辊所需的力矩最多由四部分组成式中轧制力矩......”。

7、“.....即克服空转时的摩擦力矩动力矩，即克服轧辊不匀速转动时产生的惯性力所需的力矩轧辊与主电机间的传动比。对粗轧第架轧机进行校核轧制力矩，轧制力附加摩擦力矩，轧辊轴承中的附加摩擦力矩式中轧制力轧辊辊颈直径轧辊轴承摩擦系数，滚动轴承则。传动机构中的摩擦力矩传动机构的效率取取传动比则山西工程职业技术学院毕业生毕业计第页则。空转力矩的确定根据实际情况，空转力矩是电机额定力矩的通常情况下，动力矩很小，忽略不计。那么对粗轧第二架轧机，校核第四道的传动力矩由表知，轧制力矩，轧制力附加摩擦力矩，轧辊轴承中的附加摩擦力矩式中支撑辊辊颈直径工作辊辊身直径支撑辊辊身直径则传动机构中的摩擦力矩取取传动比则得空转力矩的确定根据实际情况，空转力矩是电机额定力矩的通常情况下，动力矩很小，忽略不计......”。

8、“.....校核的传动力矩由表知，轧制力矩，轧制力附加摩擦力矩，轧辊轴承中的附加摩擦力矩式中支撑辊辊颈直径工作辊辊身直径支撑辊辊身直径则。传动机构中的摩擦力矩取，传动比则得。空转力矩的确定根据实际情况，空转力矩是电机额定力矩的通常情况下，动力矩很小，忽略不计。那么。对精轧轧机，校核的传动力矩由表知，轧制力矩，轧制力附加摩擦力矩，取米宽板带作为计算单元荷载计算由前面计算可知，楼板的恒载标准值为,宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文活载标准值为恒荷控制时活荷控制时荷载总设计值取沿板的长边方向每米宽板作为计算单元，每米板宽。利用弯矩系数表按弹性理论的计算方法计算双向板。支撑条件因为该板长边方向都与梁整体连接，所以为两端固支，两边的梁宽分别为和，所以计算跨度，......”。

9、“.....作用下跨中弯矩值之和，支座弯矩为作用下的弯矩。查表得内支座固定，即三边固定边简支时弯矩系数如下跨中弯矩系数,支座弯矩系数,内支座铰支，即四边铰支时弯矩系数如下跨中弯矩系数,跨中截面计算支座截面计算宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文配筋计算最小配筋率,,,,跨中处配筋方向,所以按构造配筋，实配，方向,实配，支座处配筋方向,所以按构造配筋，实配，方向,选配，宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文楼梯计算楼梯布置仅以底层楼梯为例楼梯间开间为，进深为。采用板式楼梯，底层为等跑楼梯，共级踏步，踏步宽，其踏步的水平投影长度为。楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为厚水泥石膏砂浆。混凝土强度等级。钢筋直径不小于时采用Ⅲ级钢筋......”。