压下率压下量出口长度出口宽度出口厚度轧制方式纵轧纵轧横轧横轧横轧横轧横轧横轧操作除鳞粗轧转钢精轧道次安徽工业大学毕业设计论文装订线第页共页表成品压下规程总力矩轧制压力变形抗力轧制温度轧制时间纯轧时间间隙时间出口速度咬入速度压下率压下量出口长度出口宽度出口厚度轧制方式纵轧纵轧横轧横轧横轧横轧横轧横轧操作除鳞粗轧转钢精轧道次安徽工业大学毕业设计论文装订线第页共页安徽工业大学毕业设计论文装订线第页共页表成品压下规程总力矩轧制压力变形抗力轧制温度轧制时间纯轧时间间隙时间出口速度咬入速度压下率压下量出口长度出口宽度出口厚度轧制方式纵轧横轧横轧横轧横轧操作除鳞粗轧转钢精轧道次安徽工业大学毕业设计论文装订线第页共页为轧机强度校核了避免在生产过程中出现轧机因强度不够而出现的各种事故，同时达到产品质量好成本低和生产率高的目的，需要对轧辊进行强度校核计算。由于影响轧辊强度的温度应力残余应力冲击载荷等因素很难进行精确计算，故在安全系数上加以考虑。实践经验证明，四辊宽厚板轧机的支撑辊承受几乎全部的弯矩作用，工作辊承受几乎全部的扭矩作用，故只对支撑辊进行弯矩校核，对工作辊进行扭矩校核。四辊轧机辊系受力状况如图所示安徽工业大学毕业设计论文装订线第页共页图四辊轧机辊系受力图本设计以轧制规格的桥梁板板为例，进行校核。由图可知，支撑辊上断面和断面处应力最大，也最危险。其应力值可由式式求得支撑辊强度校核安徽工业大学毕业设计论文装订线第页共页支承辊强度的校核辊身中央承受最大弯矩式中，为最大轧制压力，。为两压下螺丝中心距，。为支撑辊辊身长度，。辊身中央的弯曲压力为辊颈处危险断面压力为故从上面数据可以看出，故支撑辊强度符合。工作辊强度的校核工作辊辊颈处的扭转应力可由下式求出式中，最大轧制力矩，抗扭断面系数工作辊辊颈直径，。带入数据得故工作辊的强度符合。安徽工业大学毕业设计论文装订线第页共页图轧辊受力图扭矩图和弯矩图电机校核电机传动轧辊所需力矩的计算般电机轴所需的力矩有以下四个部分组成式中，轧制力矩，即为使轧件发生塑性变形所需力矩传至电机轴上的附加摩擦力矩空转力矩，即在空转时传动轧机所需的力矩动力矩，即为了克服速度变化时的惯性所需的力矩电机到轧辊的传动比。安徽工业大学毕业设计论文装订线第页共页轧制力矩如前面式所示。轧制力矩式中，各道次轧制压力工作辊半径各道次压下量力臂系数，中板厂般取，粗轧道次取大值，随轧件变薄取小值。摩擦力矩式中，轧辊轴承中的摩擦力矩传动机构中的摩擦力矩。式中，支撑辊轴承的摩擦系数，取各道次轧制压力支撑辊辊颈直径工作辊辊身直径支撑辊辊身直径，。则得出式中，主电机到轧辊的传动效率，取。则得出故摩擦力矩空转力矩轧机的空转力矩，根据实际经验资料，可取电机额定力矩的，即式中，电机的额定力矩电机的额定转速由于本设计采用的为新型四辊轧机，空转力矩可以选择下限，则粗轧机组的空转力矩为精轧机组的空转力矩为动力矩由于本设计采用的为稳定速度咬入，即咬钢后并不加速，故计算传动力矩时安徽工业大学毕业设计论文装订线第页共页忽略电机的动力矩。总传动力矩由上述可知，粗轧机组的总传动力矩为精轧机组的总传动力矩为本设计代表成品钢种的总传动力矩如表所示表代表成品钢种的总传动力矩单位厚度总力矩道次安徽工业大学毕业设计论文装订线第页共页电机发热校核轧机工作时电动机的负荷是间断式的不均匀负荷，而电动机的额定力矩是指电动机在此负荷下长期工作，其温升在允许的范围内的力矩。为此必须计算出负荷图中的等效力矩，其值按下式计算式中，等效力矩轧制时间内各段纯轧时间的总和轧制周期内各段间隙时间的总和各段轧制时间所对应的力矩各段间隙时间对应的力矩。根据代表规格产品的计算结果，代入数据，可得粗轧的等效力矩为精轧的等效力矩为而粗轧机电机的额定力矩为精轧机电机的额定力矩为故可得出，。电机过载校核根据代表产品的计算结果，可知粗轧第道次总传动力矩最大，即,而。过载系数，取，显然，故电机的过载校核通过。轧制工作图轧制工作图见图。轧制速度和电机传动力矩轧制速度和电机传动力矩见图。安徽工业大学毕业设计论文