大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算横向框架梁以轴与轴之间的横向梁为例，说明横向梁计算方法和过程。计算单元示意图基本资料混凝土强度等级，，钢筋强度设计值纵向钢筋采用箍筋采用梁截面尺寸计算跨度荷载计算双向板板传给支撑梁的荷载，对于短梁来说为三角形分布，长边梁来说为梯形分布，承受三角形或者梯形分布荷载的连续梁，其内力计算可利用固端弯矩相等的条件把它们简化等效均布荷载。恒载标准值活载标准值荷载总设计值宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算简图内力计算跨中弯矩设计值支座处剪力设计值实配，斜截面受剪承载力配筋计算故构造配箍筋，可以满足抗剪承载力要求。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文柱截面设计这里仅以第层号轴线与轴线相交处柱为例，说明计算方法和过程，其他柱配筋计算从略。相关参数材料混凝土强度等级为,,,。纵筋为级箍筋为级，。几何参数柱截面尺寸为，梁保护层厚度为，取，，底层柱计算长度。柱正截面承载力计算由弯矩包络图可知框架柱底层柱最不利内力为，。判别偏心受压情况取和两者中的较大值，，故取取，，，取宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文，因此按小偏心受压计算。正截面配筋计算由于取代入已知数据联立式计算可得，取，故取配，斜截面承载力计算箍筋加密区长度剪力设计值截面尺寸检查满足要求。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文由抗剪承载力计算箍筋，剪跨比，取，取可不进行斜截面受剪承载力计算，按构造要求配置箍筋。加密区配置，四肢箍，，可以非加密区配，四肢箍。节点设计根据规定三四级抗震等级的框架及非抗震框架节点核心区，可不进行计算，但应符合构造措施要求。本设计是四级抗震，故构造配筋。以第层横梁与柱相交的的横向节点为例按构造要求配筋，与柱端箍筋加密区相同，取四肢箍，。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文楼板计算双向板计算计算单元简图双向板的设计以轴与轴之间的跨楼面板为例，说明双向板计算方法和过程。基本资料混凝土强度等级钢筋强度设计值板厚，，取米宽板带作为计算单元荷载计算由前面计算可知，楼板的恒载标准值为,宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文活载标准值为恒荷控制时活荷控制时们强调内在的局限性,每个数据集。巴塞洛缪河的网络,例如,被公认为是良好的精度在其规模。然而,矛盾与我们的河道网可以发现。他们是由于数字化过程如。规模潜在的地图,运营商决定或依赖规模而论。同时,民主党派生河荷载总设计值取沿板的长边方向每米宽板作为计算单元，每米板宽。利用弯矩系数表按弹性理论的计算方法计算双向板。支撑条件因为该板长边方向都与梁整体连接，所以为两端固支，两边的梁宽分别为和，所以计算跨度，。每米板宽弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时，作用下跨中弯矩值之和，支座弯矩为作用下的弯矩。查表得内支座固定，即三边固定边简支时弯矩系数如下跨中弯矩系数,支座弯矩系数,内支座铰支，即四边铰支时弯矩系数如下跨中弯矩系数,跨中截面计算支座截面计算宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文配筋计算最小配筋率,,,,跨中处配筋方向,所以按构造配筋，实配，方向,实配，支座处配筋方向,所以按构造配筋，实配，方向,选配，宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文楼梯计算楼梯布置仅以底层楼梯为例楼梯间开间为，进深为。采用板式楼梯，底层为等跑楼梯，共级踏步，踏步宽，其踏步的水平投影长度为。楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为厚水泥石膏砂浆。混凝土强度等级。钢筋直径不小于时采用Ⅲ级钢筋。楼梯梯段斜板设计取标准层中楼梯第跑计算，考虑到第跑楼梯梯段斜板两端与混凝土楼梯梁的固结作用，斜板跨度可按净跨计算。对斜板取每米宽作为其计算单元。确定斜板厚度，宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文斜板的水平投影净长，斜板的斜向净长斜板厚度取。荷载计算楼梯梯段斜板的荷载计算列于下表。楼梯梯段斜板荷载计算表单位荷载种类荷载标准值恒荷载栏杆自重锯齿形斜板自重水磨石面层面层，水泥砂浆厚水泥砂浆厚水泥石膏砂浆恒荷载合计活荷载注为材料的容重分别为三角形踏步的宽和高为各层的厚度为楼梯斜板的倾角为斜板的厚度荷载效应组合可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制的组合所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算简图斜板的计算简图可用根假想的跨度为的水平梁替代，如下图所示，其计算跨度取水平投影净长。计算内力斜板的内力般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁现浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取程和河流之间的限制与合理的准确性。派生的渠道网络和集雨是比巴塞洛缪河网络在规模,正式报告,和当地的汇水盆地规模数据集在个,规模。般来说,这些比较的结果显示良好之间的协议我们的数据和参考数据。同时,他注,表中由上说明按构造配筋即可实际配筋加密区配置，箍筋加密区长度，取，非加密区配置。宁波网络整体边坡的稳定性较差，安全系数为，采用剪摩指标时，可提高到。本章小结前面对钢筋混凝土面板混合坝方案和沥青混凝土面板混合坝方案各典型面上混凝土挡墙的抗滑和抗倾稳定性，以及各断面边坡的整体和局部稳定性进行了分析。北京科技大学本科生毕业设计论文对于钢筋混凝土面板混合坝方案，在挡墙的抗滑和抗倾稳定分析中，采用堆石与基岩接触面抗剪强度指标为，时所相应求得的主动土压力，作为标准土压力值进行挡墙的抗滑和抗倾稳定计算，同时，对于挡墙底部与基岩的抗剪强度指标，分别采用纯摩指标和剪摩指标进行挡墙的抗滑稳定计算。计算结果表明，剖面挡墙的抗滑和抗倾稳定性较差，采用剪摩指标，挡墙的抗滑稳定安全系数仅为，小于，未达到抗滑稳定安全标准。其抗倾稳定安全系数为，小于，未达到抗倾稳定安全标准。若采用堆石与基岩接触面抗剪强度指标为，时所相应求得的主动土压力进行挡墙的抗滑和抗倾稳定计算，剖面挡墙的抗滑和抗倾稳定安全系数均达到安全标准。在边坡抗滑稳定性分析中，当材料参数取纯摩指标时，剖面整体边坡的安全系数仅为，采用剪摩指标时，安全系数为。可见该边坡的稳定性较差，建议适当加大剖面挡墙的尺寸，或采取必要的加固措施，以确保工程的安全。采用单宽锚固力的锚索加固该边坡时，采用纯摩指标，安全系数可由提高到，采用剪摩指标，安全系数可由提高到。适当加大剖面混凝土挡墙的尺寸，墙底宽加大，墙顶宽加大，墙高加大。采用纯摩指标进行边坡稳定性计算，安全系数由提高到采用剪摩指标，安全系数由提高到。可见，加大挡墙的尺寸或采用定的工程加固措施，可在定程度上提高边坡的整体稳定性。对于沥青混凝土面板混合坝方案，采用堆石与基岩接触面抗剪强度指标为，时所相应求得的主动土压力进行计算，剖面挡墙的抗倾稳定安全系数为，小于，未达到抗倾稳定安全标准。若采用堆石与基岩接触面抗剪强度指标为，时所相应求得的主动土压力进行计算，剖面挡墙的抗倾稳定安全系数为，大于，达到抗倾稳定安全标准。剖面挡墙高度较小，挡墙发生倾覆失稳的可能性较小。在边坡抗滑稳定分析中，对于剖面，当材料参数取纯摩指标时，整体边坡的稳定性较好，安全系数为，采用剪摩指标时，可提高到。对于剖面，当材料参数取纯摩指标时，整体边坡的稳定性较差，安全系数为，采用剪摩指标时，可提高到。北京科技大学本科生毕业设计论文结论和建议结论在本项研究工作中，使用库伦土压力理论和程序来计算土压力，分析相应最大土压力临界滑裂面的部位。结果表明，采用这两种方法计算土压力快速简便，是种十分有效的土压力计算方法。对钢筋混凝土面板混合坝方案个典型断面的挡墙后土压力进行计算，计算针对通过堆石传统的库仑方法和沿堆石与基岩接触面滑动两种工况进行，并考虑水库运行期堆石坝上游边坡承受库水压力的情况。计算结果表明，剖面剖面剖面边坡，整体边坡沿堆石与基岩接触面滑动形成的土压力大于挡墙后局部弧形滑动的库伦土压力，而剖面纵剖面边坡整体处于稳定状态，沿堆石与基岩接触面滑动的可能性很小，挡墙承受的土压力主要来自于墙后局部边大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算横向框架梁以轴与轴之间的横向梁为例，说明横向梁计算方法和过程。计算单元示意图基本资料混凝土强度等级，，钢筋强度设计值纵向钢筋采用箍筋采用梁截面尺寸计算跨度荷载计算双向板板传给支撑梁的荷载，对于短梁来说为三角形分布，长边梁来说为梯形分布，承受三角形或者梯形分布荷载的连续梁，其内力计算可利用固端弯矩相等的条件把它们简化等效均布荷载。恒载标准值活载标准值荷载总设计值宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算简图内力计算跨中弯矩设计值支座处剪力设计值实配，斜截面受剪承载力配筋计算故构造配箍筋，可以满足抗剪承载力要求。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文柱截面设计这里仅以第层号轴线与轴线相交处柱为例，说明计算方法和过程，其他柱配筋计算从略。相关参数材料混凝土强度等级为,,,。纵筋为级箍筋为级，。几何参数柱截面尺寸为，梁保护层厚度为，取，，底层柱计算长度。柱正截面承载力计算由弯矩包络图可知框架柱底层柱最不利内力为，。判别偏心受压情况取和两者中的较大值，，故取取，，，取宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文，因此按小偏心受压计算。正截面配筋计算由于取代入已知数据联立式计算可得，取，故取配，斜截面承载力计算箍筋加密区长度剪力设计值截面尺寸检查满足要求。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文由抗剪承载力计算箍筋，剪跨比，取，取可不进行斜截面受剪承载力计算，按构造要求配置箍筋。加密区配置，四肢箍，，可以非加密区配，四肢箍。节点设计根据规定三四级抗震等级的框架及非抗震框架节点核心区，可不进行计算，但应符合构造措施要求。本设计是四级抗震，故构造配筋。以第层横梁与柱相交的的横向节点为例按构造要求配筋，与柱端箍筋加密区相同，取四肢箍，。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文楼板计算双向板计算计算单元简图双向板的设计以轴与轴之间的跨楼面板为例，说明双向板计算方法和过程。基本资料混凝土强度等级钢筋强度设计值板厚，，取米宽板带作为计算单元荷载计算由前面计算可知，楼板的恒载标准值为,宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文活载标准值为恒荷控制时活荷控制时们强调内在的局限性,每个数据集。巴塞洛缪河的网络,例如,被公认为是良好的精度在其规模。然而,矛盾与我们的河道网可以发现。他们是由于数字化过程如。规模潜在的地图,运营商决定或依赖规模而论。同时,民主党派生河