平均载力公式为且需满足和取所以，辽宁工程技术大学毕业设计论文为间接钢筋影响系数，及以下为间接钢筋体积配筋率局部承压区配置直径为的，单根钢筋截面积为，所以，对于的对于的混凝土的，将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，对于，对于，对于，对于，张海荣沈阳至阜新公路桥上部结构设计故局部承压承载力计算通过。所以，和钢束锚下局部承压计算全部满足要求。辽宁工程技术大学毕业设计论文行车道板配筋设计桥面铺装为的沥青混凝土面层重度为和平均厚度为的水泥混凝土垫层重度为，箱形梁翼板钢筋混凝土的重度为。桥面板的内力计算恒载内力以纵向宽的板进行计算每米板上的恒载集度沥青混凝土面层水凝混凝土垫层箱梁翼板自重合计每米板板条的恒载内力弯矩剪力活载内力公路Ⅰ级车辆荷载纵横向布置如图两个轴重的后轮轴间距为沿桥梁的纵向，作用于铰缝轴线上最为不利荷载。由桥规查到重车后轮的着地长度，着地宽度，车轮在板上的布置及压力分布图形如下图所示，铺装层总厚度为，则板上荷载压力的边长为张海荣沈阳至阜新公路桥上部结构设计图公路Ⅰ级车辆荷载尺寸单位Ⅰ有图可知重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠长度为，则冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为行车道板配筋及验算混凝土，级钢筋行车道板的配筋由桥面板知辽宁工程技术大学毕业设计论文由，故取板宽，板的平均厚度为，设，图车辆荷载两个后轴轮载作用于铰缝轴线上尺寸单位利用单筋矩形截面，有求解解得则钢筋面积选择并布置钢筋现取板的受力钢筋为，钢筋间距为，当板宽的钢筋面积为张海荣沈阳至阜新公路桥上部结构设计，取，则，水焓进口水温已知图主省煤器结构尺寸侧视图,对流吸热量出口水温查水特性表烟气进口焓烟气进口温度查焓温表烟气出口焓烟气出口温度查焓温表较大温差较小温差平均温差传热系数选取计算对流传热面积工质质量流速按表选取工质流通面积管径及壁厚选取每根管子截面积管考虑长期效应组合的可变荷载引起的挠度值为,，满足要求。张海荣沈阳至阜新公路桥上部结构设计考虑长期效应的期荷载二期荷载引起的挠度,预加力引起的上拱度值计算采用截面处的使用阶段永存预加力矩作用为全梁平均值预加力矩计算值，即截面惯性矩应采用预加力阶段第阶段的截面惯性矩，为简化采用截面的截面惯性矩，作为全梁的平均值来计算。则主梁上拱度值跨中截面为辽宁工程技术大学毕业设计论文预拱度的设置梁在预加力和短期效应组合共同作用下并考虑长期效应的挠度为,故需要设置预拱度。根据公路桥规对预拱度的设置规定，得到梁跨中截面处的预拱度为张海荣沈阳至阜新公路桥上部结构设计锚固区局部承压计算根据束预应力钢筋锚固点的分析，分别对,锚固端进行局部承压计算。钢束梁端锚具及间接钢筋的构造布置图。图锚固局部承压计算图尺寸单位局部受压区尺寸要求配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的尺寸应满足下列锚下混凝土抗裂计算的要求。为局部受压面积上的局部压力设计值。后张法锚头局部区应取倍张拉时的最大拉力，所以局部压力设计值为为混凝土局部承压修正系数，为张拉锚固时混凝土轴心抗拉强度设计值，混凝土强度达到设计强度的时张辽宁工程技术大学毕业设计论文拉，此时混凝土强度等级相当于，为混凝土局部承载力提高系数，为混凝土局部受压面积，为扣除孔洞后面积，为不扣除孔洞面积对于具有喇叭管并与垫板连成整体的锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积喇叭管内孔直径为所以，。为局部受压计算底面积局部受压面积为边长为的正方形，根据公路桥规中的计算方法，局部承压计算底面积为的计算底面为的矩形。所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。张海荣沈阳至阜新公路桥上部结构设计所以，承压不够，故采用垫板面积为，所以又有所以，计算结果表明，局部承压尺寸也满足要求。的计算底面为的矩形。所以，故局部承压尺寸也满足要求。综上，和垫板尺寸为，和垫板尺寸为。局部承压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承子总根数根横向节距按选取管子排数排按选取管子弯曲半径按选取每排管子根数根单根管长纵向平均节距按图计算每根管子实际平均长度按图布置结构计算长度实际布置的对流受热面积防磨罩面积据图计算对流受热面积误差主省煤器结构尺寸计算表主省煤器结构尺寸序号名称符号单位计算公式或数据来源数值管径及壁厚由结构设计知横向节距由结构设计知纵向节距风式中提升加速度，取人人以最大班净作业时间验算提矸石每班占用时间矸式中每日矸石提升量每次矸石提升量，。式中提升高度最大提升经济速度稳罐附加时间休止时间，矸升降其它人员人分分钟人人分钟其它人分钟下坑木支架按日需要量计,下炸药次保健车次运送设备次，其它次。按最大次数次。故总时间三提升钢丝绳计算选择本矿为大型矿井，采用立井开拓，井深较深，采用多绳摩擦式提升机。提升钢丝绳计算选择见图。提升钢丝绳的计算提升钢丝绳的计算箕斗钢丝绳的绳端荷重罐笼钢丝绳的绳端荷提升容器箕斗或罐笼的质量次提升量每次提升的矿车数矿车中货载质量矿车的质量重力加速度箕斗提升时罐笼提升时钢丝绳最大悬垂长度图多绳提升系统图式中悬垂长度，尾绳环的高度，式中提升钢丝绳的中心距，过卷高度，提升高度，装载水平至井底运输水平的高度，井田深度卸载水平到井下运输水平的高度提升容器在卸载位置时，容器底部到主导轮轴的高度，式中容器全高，导向轮中心距楼板层面的高度，,罐箕斗导向轮半径，主导轮中心至导向轮中心的高度，罐笼箕斗故箕斗罐笼确定钢丝绳每米质量对于等重尾绳提升系统,提升钢丝绳在点受最大静张力,且重载容器在任何位置时,其值不变。箕斗提升，罐笼提升，式中钢丝绳公称抗拉强度，钢丝绳密度，重力加速度，提升钢丝绳的安全系数，规程规定当钢丝绳悬垂长度不大于专为升降物料时专为升降人员时升降人员和物料时升降人员升降物料混合提升主井副井故，箕斗提升时罐笼提升时根据计算出的值，选出钢丝绳的类型主井副井提升时则根据矿山机械选钢丝绳股绳纤维芯见表和表。表箕斗提升钢丝绳的技术参数绳股绳纤维芯直径钢丝总断面积参考质量钢丝绳公称抗拉强度钢丝破断拉力总和不小于表罐笼提升钢丝绳的技术参数绳股绳纤维芯直径钢丝总断面积参考质量钢丝绳公称抗拉强度钢丝破断拉力总和不小于④验算钢丝绳的安全系数箕斗提升罐笼提升主井箕斗验算得验算通过副井罐笼验算得验算通过多绳摩擦式提升机的选择提升机的选择是在确定主号轮直径和钢丝绳最大静张力最大静张力差后，查提升机特征表后确定。主导轮直径根据规程规定，摩擦式提升机的主导轮直径与钢丝绳直径之比应符合下列要求无导向轮时有导向轮时因本设计为有导向轮故主井箕斗提升有导向轮时副井罐笼提升有导向轮时因在箕斗和罐笼提升时分别选用和直径的主导轮，故符合要求。钢丝绳最大静张力，对于等重尾绳及轻尾提升系统箕斗提升时,罐笼提升时,故箕斗提升时罐笼提升是钢丝绳作用在主导轮的最大静张力差箕斗提升时，罐笼提升时，式中提升钢丝绳与平衡尾绳总单位质量之差，对于等重尾绳的提升系统则箕斗提升时罐笼提升时根据以上计算可确定提升机的类型提升机的选择在矿山机械主井Ⅱ副井Ⅰ表Ⅰ型多绳摩擦式提升机技术参数型号主导轮直径导向轮直径钢丝绳最大静张力钢平均载力公式为且需满足和取所以，辽宁工程技术大学毕业设计论文为间接钢筋影响系数，及以下为间接钢筋体积配筋率局部承压区配置直径为的，单根钢筋截面积为，所以，对于的对于的混凝土的，将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，对于，对于，对于，对于，张海荣沈阳至阜新公路桥上部结构设计故局部承压承载力计算通过。所以，和钢束锚下局部承压计算全部满足要求。辽宁工程技术大学毕业设计论文行车道板配筋设计桥面铺装为的沥青混凝土面层重度为和平均厚度为的水泥混凝土垫层重度为，箱形梁翼板钢筋混凝土的重度为。桥面板的内力计算恒载内力以纵向宽的板进行计算每米板上的恒载集度沥青混凝土面层水凝混凝土垫层箱梁翼板自重合计每米板板条的恒载内力弯矩剪力活载内力公路Ⅰ级车辆荷载纵横向布置如图两个轴重的后轮轴间距为沿桥梁的纵向，作用于铰缝轴线上最为不利荷载。由桥规查到重车后轮的着地长度，着地宽度，车轮在板上的布置及压力分布图形如下图所示，铺装层总厚度为，则板上荷载压力的边长为张海荣沈阳至阜新公路桥上部结构设计图公路Ⅰ级车辆荷载尺寸单位Ⅰ有图可知重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠长度为，则冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为行车道板配筋及验算混凝土，级钢筋行车道板的配筋由桥面板知辽宁工程技术大学毕业设计论文由，故取板宽，板的平均厚度为，设，图车辆荷载两个后轴轮载作用于铰缝轴线上尺寸单位利用单筋矩形截面，有求解解得则钢筋面积选择并布置钢筋现取板的受力钢筋为，钢筋间距为，当板宽的钢筋面积为张海荣沈阳至阜新公路桥上部结构设计，取，则，水焓进口水温已知图主省煤器结构尺寸侧视图,对流吸热量出口水温查水特性表烟气进口焓烟气进口温度查焓温表烟气出口焓烟气出口温度查焓温表较大温差较小温差平均温差传热系数选取计算对流传热面积工质质量流速按表选取工质流通面积管径及壁厚选取每根管子截面积管考虑长期效应组合的可变荷载引起的挠度值为,，满足要求。张海荣沈阳至阜新公路桥上部结构设计考虑长期效应的期荷载二期荷载引起的挠度