要求。故属于厚腹梁。梁端加密区箍筋采用肢,箍筋采用级钢筋，其强度等级为，则加密区长度为根据抗震规范表确定，非加密区箍筋取肢,箍筋设置满足要求。同理跨也可求得的结果是由于梁较短，因此全长加密，为肢。梁的构造钢筋由于腹板高度大于，根据相关规范要求需要配腰筋且每侧不少于，且间距不宜大于。根据上述要求，在每侧配置的腰筋。满足要求满足要求二框架柱剪压比和轴压比验算本框架的剪力是按建筑抗震设计规范第条第二条款规定，框架柱的剪跨比宜大于根据建筑的抗震等级为三级，设防烈度为度，查建筑抗震设计规范表得轴压比限值为。以第层柱为例说明柱的剪压比和轴压比的验算过程。柱端剪力设计值柱端弯矩设计值柱轴力取柱底压力最大值剪跨比轴压比由于层的轴力和剪力最大，因此层满足以后其他层得剪跨比和轴压比均满足规范的相关要求。因此不再验算。柱正截面承载力计算以第层中柱为例说明框架柱的计算过程。根据框架柱内力组合表，将支座中心处得弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩进行比较，选出最不利内力，进行配筋计算。在框架设计中为了体现强柱弱梁的原则，建筑抗震设计规范表要求二三四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求本框架为三级框架，取。而且对于三级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，应该分别乘以增大系数。第层梁与中柱节点的梁端弯矩设计值由表查得。左震右震取第层梁与中柱节点的柱端弯矩设计值由表查得。左震右震梁端左震，柱端也应该取左震。故取。对底层柱的弯矩设计值应乘以增大系数，因此根据中柱内力组合表，选择最不利的内力，并考虑上述各种调整及承载力抗震系数后柱顶及柱底的控制内力如下柱顶截面及其对应的及其对应的弯矩及其对应的弯矩柱底截面及其对应的及其对应的弯矩及其对应的弯矩小偏心受压小偏心受压大偏心受压大偏心受压截面采用对称配筋，混凝土采用，，纵向钢筋采用级钢筋，横向箍筋采用级钢筋，，。具体的配筋计算过程见表。表中是附加偏心距，其值取偏心方向截面尺寸的和中的较大值,当时取,当时,取式中轴向压力对截面重心的偏心距附加偏心距初始偏心距混凝土相对受压区高度偏心受压构件的截面曲率修正系数构件长细比对截面曲率的影响系数偏心距增大系数轴向压力点至纵向普通受拉钢筋的合力点的距离轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向压力偏心距增大系数，由于本框架柱都为短柱，并且长细比，故初始偏心距截面高度纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点至截面近边缘的距离柱正截面配筋面积上式中参数作用点至受拉钢筋合力点的距离的计算方法是根据混凝土结构设计规范第和第计算而得。经电算验算结果表明中柱其他层配筋均是,由于毕业时间有限，这里不在手算框架柱的配筋计算。框架柱斜截面受剪承载力计算以第层中柱为例进行计算。有框架柱正截面承载力计算可知，第层中柱顶和柱底的弯矩设计值分别为和。根据建筑抗震设计规范第规定二三级框架柱组合的剪力设计值应该按下式确定式中分别为柱上下端顺时针或反时针方向方向截面截面组合的弯矩设计值。柱的净高。柱剪力增大系数，三级框架取值为。则框架柱的剪力设计值为故其受剪截面尺寸满足要求。框架柱斜截面受剪承载力应符合下列公式式中框架柱的剪跨比。可取，此处为柱净高。当时取。考虑地震作用组合的框架柱轴向压力设计值，当时，取。由,取。,因此去。因此因此按构造配筋。柱端加密区选用肢箍筋,加密长度根据建筑抗震设计规范表要求确定加密长度为柱顶为，柱底为。根据底层中柱的轴压比为，查建筑抗震设计规范表得柱的最小配箍特征值为，则最小体积配筋率为非加密区的箍筋为肢箍。其它层的计算结果均为肢箍，经电算结果验算表明符合要求，这里不在赘述。框架梁柱节点核心区截面截面抗震验算经计算符合要求。十楼盖设计楼盖两个分布图楼面梁格分布如图所示。二荷载设计值计算活荷载标准值室内室外。恒荷载标准值楼面均布荷载楼梯盥洗室厕所除外瓷砖底面厚水泥砂浆保护层底面防水层厚板底抹灰合计盥洗室厕所均布荷载瓷砖底面厚水泥砂浆保护层底面防水层厚板底抹灰厚钢筋混凝土现浇板合计荷载设计室内盥洗室厕所走廊方案确定弹性理论所有的板均按单向板计算。双向板计算双向板的计算采用电算。十基础设计工程概况边柱采用柱下独立扩展基础，中柱采用联合基础。基础埋深应大于阶梯形基础每阶高度宜为混凝土强度等级不低于，选基础保护层厚度取垫层厚度取的素混凝土。钢筋选用级钢筋。室外地坪。二独立基础设计轴柱选型初步确定基础埋深，满足徐州最大冻土层厚度，础底面处于粉质粘土层。土的平均重度查建筑地基基础设计规范表合进行柱截面的配筋计算。武汉理工大学毕业设计第页共页最不利组合为柱子的计算高度由柱子的内力表可知，水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值比例小于，柱的计算长度由表格查得，。表框架结构各层柱的计算长度楼盖类型柱的类别现浇楼盖底层柱其余各层柱装配式楼盖底层柱其余各层柱注表中对底层柱为从基础顶面到层楼盖顶面的高度对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。轴向压力作用,。实配支座左侧上部实配梁斜截面受剪承载力计算跨故截面尺寸满足效措施而且是开发煤层瓦斯资源，减少排入大气的瓦斯减少温室效应保护大气环境的有效措施。另外，瓦斯又是种优质资源，对煤矿瓦斯进行合理的抽采并加以利用，可以给煤矿带来可观的经济效益。双柳矿瓦斯概况矿井瓦斯涌出量瓦斯涌出量预测引自煤炭科学研究总院沈阳设计院年月编制的山西汾西矿业集团公司双柳煤矿矿井瓦斯涌出量预测。预测结果生产初期，矿井绝对瓦斯涌出量最大为相对瓦斯涌出量生产中期，矿井绝对瓦斯涌出量最大为相对瓦斯涌出量生产后期，矿井绝对瓦斯涌出量最大为相对瓦斯涌出量。矿井瓦斯涌出构成分析矿井瓦斯涌出来源及构成是确定瓦斯抽采方法的主要依据，因此应做好以下工作分析出掘进采煤与采空区的瓦斯涌出量分别占全矿井瓦斯涌出量的比例准确地判断回采工作面的瓦斯主要来自本煤层还是邻近层。般把回采工作面老顶初次冒落前的平均瓦斯涌出量看作本煤层瓦斯涌出量，而将老顶初次冒落后的平均瓦斯涌出增加量作为邻近层瓦斯涌出量。通过瓦斯涌出量预测的过程可以看出，回采工作面的瓦斯涌出包括开采层和邻近层瓦斯涌出这两大部分。若从开采层瓦斯涌出量中剔除围岩和工作面丢煤瓦斯涌出量，即可得出本煤层瓦斯涌出量，再根据工作面瓦斯涌出量预测结果进步计算，可得出号煤层回采工作面的瓦斯涌出构成。号煤层回采期间回采工作面的瓦斯涌出占全矿井的，掘进工作面的瓦斯涌出占全矿井的采空区的瓦斯涌出占全矿井的。因此对于双柳煤矿的瓦斯治理来说，回采工作面是矿井瓦斯治理工作的重点。对于回采工作面来说，本煤层瓦斯涌出量及采空区瓦斯涌出量各占工作面瓦斯涌出量的左右，因此应同时开展本煤层预抽及采空区及邻近层抽采工作，确保矿井安全生产。煤层瓦斯主要参数本设计中引用的瓦斯参数取自双柳煤矿瓦斯抽采工艺优化和注气抽采瓦斯实验研究课题报告，太原理工大学，，具体如下百米钻孔初始瓦斯涌出量瓦斯流量衰减系数煤层透气性系数孔隙率吸附常数。另根据中国矿业大学矿年编制的山西汾西矿业集团有限责任公司双柳煤矿煤层煤与瓦斯突出危险性鉴定报告，双柳煤矿煤层最大瓦斯压力为。双柳矿瓦斯抽采技术研究抽采瓦斯的必要性与可行性根据煤矿瓦斯抽采工程设计规范第条规定，凡符合下列情况之时，必须建立瓦斯抽采系统。高瓦斯矿井。个采煤工作面绝对瓦斯涌出量大于，或个掘进工作面绝对瓦斯涌出量大于，用通风方法解决瓦斯问题不合理的矿井。矿井绝对瓦斯涌出量达到以下条件的大于或等于年产量的矿井，大于年产量的矿井，大于④年产量的矿井，大于年产量小于或等于的矿井，大于。开采有煤与瓦斯突出危险煤层的矿井。另外煤矿瓦斯抽采工程设计规范第条规定，凡符合下列情况之时，应建立地面固定瓦斯抽采系统。开采有煤与瓦斯突出危险煤层的矿井瓦斯抽采系统设计抽采量大于或等于的矿井。从瓦斯涌出量的计算结果分析，整个矿井绝对瓦斯涌出量采煤工作面顺槽掘进工作面瓦斯涌出量均超限，严重影响安全生产，为确保矿井生产安全，矿井必须进行瓦斯抽采。从矿井通风能力分析采掘工作面实行瓦斯抽采的槽和运输顺槽向煤层打平行于工作面的钻孔预抽瓦斯。实际生产工程中，要求。故属于厚腹梁。梁端加密区箍筋采用肢,箍筋采用级钢筋，其强度等级为，则加密区长度为根据抗震规范表确定，非加密区箍筋取肢,箍筋设置满足要求。同理跨也可求得的结果是由于梁较短，因此全长加密，为肢。梁的构造钢筋由于腹板高度大于，根据相关规范要求需要配腰筋且每侧不少于，且间距不宜大于。根据上述要求，在每侧配置的腰筋。满足要求满足要求二框架柱剪压比和轴压比验算本框架的剪力是按建筑抗震设计规范第条第二条款规定，框架柱的剪跨比宜大于根据建筑的抗震等级为三级，设防烈度为度，查建筑抗震设计规范表得轴压比限值为。以第层柱为例说明柱的剪压比和轴压比的验算过程。柱端剪力设计值柱端弯矩设计值柱轴力取柱底压力最大值剪跨比轴压比由于层的轴力和剪力最大，因此层满足以后其他层得剪跨比和轴压比均满足规范的相关要求。因此不再验算。柱正截面承载力计算以第层中柱为例说明框架柱的计算过程。根据框架柱内力组合表，将支座中心处得弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩进行比较，选出最不利内力，进行配筋计算。在框架设计中为了体现强柱弱梁的原则，建筑抗震设计规范表要求二三四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求本框架为三级框架，取。而且对于三级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，应该分别乘以增大系数。第层梁与中柱节点的梁端弯矩设计值由表查得。左震右震取第层梁与中柱节点的柱端弯矩设计值由表查得。左震右震梁端左震，柱端也应该取左震。故取。对底层柱的弯矩设计值应乘以增大系数，因此根据中柱内力组合表，选择最不利的内力，并考虑上述各种调整及承载力抗震系数后柱顶及柱底的控制内力如下柱顶截面及其对应的及其对应的弯矩及其对应的弯矩柱底截面及其对应的及其对应的弯矩及其对应的弯矩小偏心受压小偏心受压大偏心受压大偏心受压截面采用对称配筋，混凝土采用，，纵向钢筋采用级钢筋，横向箍筋采用级钢筋，，。具体的配筋计算过程见表。表中是附加偏心距，其值取偏心方向截面尺寸的和中的较大值,当时取,当时,取式中轴向压力对截面重心的偏心距附加偏心距初始偏心距混凝土相对受压区高度偏心受压构件的截面曲率修正系数构件长细比对截面曲率的影响系数偏心距增大系数轴向压力点至纵向普通受拉钢筋的合力点的距离轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向压力偏心距增大系数，由于本框架柱都为短柱，并且长细比，故初始偏心距截面高度纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点至截面近边缘的距离柱正截面配筋面积上式中参数