同四层右机房单位Ⅰ有图可知重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠长度为，则图车辆荷载两个后轴轮载作用于铰缝轴线上尺寸单位辽宁工程技术大学毕业设计论文冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为行车道板配筋及验算混凝土，级钢筋行车道板的配筋由桥面板知由，故取板宽，板的平均厚度为，设，利用单筋矩形截面，有求解吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计解得则钢筋面积选择并布置钢筋现取板的受力钢筋为，钢筋间距为，当板宽的钢筋面积为，取，则，截面实际配筋率板的分布钢筋取，其间距为。配筋图如下行车道板配筋图行车道板复核保护层厚度，大于钢筋直径且满足最小保护层厚度的要求。受压区高度辽宁工程技术大学毕业设计论文所以不会发生超筋现象。求矩形截面板的抗弯承载力设计满足要求。现浇湿接缝钢筋宽度为的现浇湿接缝，钢筋采用直径为的级钢筋，钢筋间距与行车道板采用相同间距为。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计附属设施设计排水设施的设置为了迅速排除桥面积水，防止雨水积滞于桥面并渗入梁体而影响梁的耐久性，在桥梁设计时要有个完整的排水系统，包括桥面上设置定数量的排水管和泄水管。对于泄水管在距离缘石设置，每隔设置个泄水管，两侧对称布置且在桥梁的伸缩缝上游增设泄水管。泄水管安装在主梁预制时在顶板和底板预留的孔洞中，使桥面积水直接排入桥下河中。这时需要做好孔洞的密封措施防止水渗入桥体。采用圆形泄水管，直径采用，泄水管口顶部采用铸铁格栅盖板，其顶面比路面低。泄水管采用铸铁管，内径为，泄水管周围配置补强钢筋。图泄水管图示伸缩缝的设置设计资料温度变化范围线膨胀系数伸缩梁的长度收辽宁工程技术大学毕业设计论文缩应变徐变系数应力产生的平均截面内力混凝土的弹性模量混凝土收缩折减系数假定伸缩装置的安装温度为。伸缩缝的计算梁体因温度变化产生的伸缩量为安装时因温度变化产生的梁体伸长量为整体的锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积喇叭管内孔直径为所以，。为局部受压计算底面积局部受压面积为边长为的正方形，根据公路桥规中的计算方法，局部承压计算底面积为的计算底面为的矩形。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，承压不够，故采用垫板面积为，所以又有所以，计算结果表明，局部承压尺寸也满足要求。的计算底面为的矩形。辽宁工程技术大学毕业设计论文所以，故局部承压尺寸也满足要求。综上，和垫板尺寸为，和垫板尺寸为。局部承压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力公式为且需满足和取所以，为间接钢筋影响系数，及以下为间接钢筋体积配筋率局部承压区配置直径为的，单根钢筋截面积为，所以，对于的对于的混凝土的，将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，对于，对于，吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计对于，故局部承压承载力计算通过。所以，钢束锚下局部承压计算全部满足要求。辽宁工程技术大学毕业设计论文行车道板配筋设计桥面铺装为的沥青混凝土面层重度为和平均厚度为的水泥混凝土垫层重度为，箱形梁翼板钢筋混凝土的重度为。桥面板的内力计算恒载内力以纵向宽的板进行计算每米板上的恒载集度沥青混凝土面层水凝混凝土垫层箱梁翼板自重合计每米板板条的恒载内力弯矩剪力活载内力公路Ⅰ级车辆荷载纵横向布置如图两个轴重的后轮轴间距为沿桥梁的纵向，作用于铰缝轴线上最为不利荷载。由桥规查到重车后轮的着地长度，着地宽度，车轮在板上的布置及压力分布图形如下图所示，铺装层总厚度为，则板上荷载压力的边长为吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计图公路Ⅰ级车辆荷载尺寸安装时因温度变化产生的梁体伸长量为混凝土收缩引起梁体缩短量为混凝土徐变引起的梁体缩短量为为所以梁体的伸长量为，梁体的缩短量为因考虑到多方因素的影响，在选择伸缩装置规格时，对上述伸缩量取约的富余度，则伸缩装置的基本伸缩量为,则设计伸缩量为。相应的，伸缩装置的设计闭口量为,设计开口量为。所以设置长为的伸缩缝。采用类型为矩形橡胶型伸缩装置。如图所示。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计图橡胶伸缩缝设置人行道及护栏的设置采用预制装配式，宽度为，倾向桥面的排水横坡，且在桥面断缝处设置伸缩缝。如图所示图人行道及护栏设置本修正系数基本耗热量耗热量修正方向面积计算朝向修正修正后耗热量左门厅同四层左门厅右门厅同四层右门厅右机房同四层右机房卫生间同三层卫生间办公大厅西墙东墙北墙南墙北外窗南外窗总计六层热负荷编号围护结构传热系数室内外计算温度差基本修正系数基本耗热量耗热量修正方向面积计算朝向修正修正后耗热量右门厅同四层右门厅右机房卫生出，晶体数量较模块的主要工作为执行获取解析后的协议指令，通过完成各项指令，使雕刻机正常工作，指令任务执行模块的流程图如图所示。桂林电子科技大学毕业设计论文报告用纸图指令任务执行模块流程图指令任务执行模块的核心代码如下所示轴滑台移动执行指令桂林电子科技大学毕业设计论文报告用纸速度设置执行指令激光器设置执行指令桂林电子科技大学毕业设计论文报告用纸,上位机控制软件设计与实现本设计中所的上位机软件采用的图形用户界面开发环境开发而成，通过拖拽设置窗口菜单按键等方式进行操作，因此仅对本设计中的软件功能进行介绍，本设计中的上位机软件如图所示。本软件包括激光强度线性设置步进电机移动速度设置激光打开时间设置步进电机移动步数设置打开图片文件图片黑白转换处理图片左右转换处理手动前后左右移动控制激光弱光定位激光强光打开激光关闭开始暂停等功能。下面对软件的控制界面进行介绍。最左边的区域的功能为机器控制及雕刻参数的设定联机串口对机器与上位机连接的串口号进行设置修改。结构去抖动通过上位机发送缓冲指令，对机器滑台部分可能造成的失步现象进行预防。按钮此按钮为手动控制机器左右移动，通过鼠标触发事件，再由上位机软件发送相应指令至机器。按钮此按钮为手动控制机器前后移动，通过鼠标触发事件，再由上位机软桂林电子科技大学毕业设计论文报告用纸件发送相应指令至机器。圆形按钮三枚圆形按钮，从左至右分别为关闭激光弱光定位打开强光。关闭激光按钮手动关闭激光的输出，通过鼠标点按生成事件，再由上位机软件发送相应指令至机器。弱光定位按钮控制机器输出个较弱，在人眼可接受范围的激光强度，以此来令使用者判定激光点的位置，并调整雕刻前的初始位置。打开强光按钮控制机器输出最高激光强度，通常用于焦距的调整，令激光器的焦距达到最优。激光强度参数设置项该项用于调节雕刻时所输出的激光强度，通常因雕刻材料的不同而进行改变，参数分成从至。步进速度参数设置项对滑台的移动速度进行设置，通过发送相应指令改变电机的转速，参数分成用的位格式图片，并可以实现图片阴阳转换左右转换的功能。实现效果如图图图所示。桂林电子科技大学毕业设计论文报告用纸图测试图片载入图测试图片黑白左右转换从图图图中所显示出来的结果表面激光雕刻机的控制软件各项功能均能正常使用，硬件整机可以正常完成串口的连接手动控制或设定好测试图片之后进行可无人值守的自动雕刻，所雕刻的图片均完整。桂林电子科技大学毕业设计论文报告用纸总结本次设计的迷你激光雕刻机系统是基于了单片机为核心，利用硬件与软件相结合，与电脑端进行通信交互，并使用自开发上位机控制软件进行手动控制或自动雕刻设定好的测试图片的例子。在串口通信的设计中采用了芯片，保证了上位机与下位机正常稳定的通信，而使用电机驱动芯片对二相四线步进电机进行驱动，在实际的应用中得到了良好的运动精度。而激光器的驱动采用了型三极管，而不是使用常用的继电器等开关器件，提高了线性控制激光强度的精度，为灰度图片的雕刻提供了有效的保证。本设计的迷你激光雕刻机同四层右机房单位Ⅰ有图可知重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠长度为，则图车辆荷载两个后轴轮载作用于铰缝轴线上尺寸单位辽宁工程技术大学毕业设计论文冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为行车道板配筋及验算混凝土，级钢筋行车道板的配筋由桥面板知由，故取板宽，板的平均厚度为，设，利用单筋矩形截面，有求解吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计解得则钢筋面积选择并布置钢筋现取板的受力钢筋为，钢筋间距为，当板宽的钢筋面积为，取，则，截面实际配筋率板的分布钢筋取，其间距为。配筋图如下行车道板配筋图行车道板复核保护层厚度，大于钢筋直径且满足最小保护层厚度的要求。受压区高度辽宁工程技术大学毕业设计论文所以不会发生超筋现象。求矩形截面板的抗弯承载力设计满足要求。现浇湿接缝钢筋宽度为的现浇湿接缝，钢筋采用直径为的级钢筋，钢筋间距与行车道板采用相同间距为。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计附属设施设计排水设施的设置为了迅速排除桥面积水，防止雨水积滞于桥面并渗入梁体而影响梁的耐久性，在桥梁设计时要有个完整的排水系统，包括桥面上设置定数量的排水管和泄水管。对于泄水管在距离缘石设置，每隔设置个泄水管，两侧对称布置且在桥梁的伸缩缝上游增设泄水管。泄水管安装在主梁预制时在顶板和底板预留的孔洞中，使桥面积水直接排入桥下河中。这时需要做好孔洞的密封措施防止水渗入桥体。采用圆形泄水管，直径采用，泄水管口顶部采用铸铁格栅盖板，其顶面比路面低。泄水管采用铸铁管，内径为，泄水管周围配置补强钢筋。图泄水管图示伸缩缝的设置设计资料温度变化范围线膨胀系数伸缩梁的长度收辽宁工程技术大学毕业设计论文缩应变徐变系数应力产生的平均截面内力混凝土的弹性模量混凝土收缩折减系数假定伸缩装置的安装温度为。伸缩缝的计算梁体因温度变化产生的伸缩量为安装时因温度变化产生的梁体伸长量为整体的锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积喇叭管内孔直径为所以，。为局部受压计算底面积局部受压面积为边长为的正方形，根据公路桥规中的计算方法，局部承压计算底面积为的计算底面为的矩形。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。