允构件尚应计算其使用阶段正截面的法向应力，受拉钢筋的拉应力及斜截面的主压应力。计算时荷载取其标准值，不计分项安全系数，汽车荷载应考虑冲击系数。跨中截面混凝土法向正应力验算其中代入上式可得持久状况下预应力钢筋的拉应力验算满足要求。持久状况下预应力钢筋的拉应力验算由后期恒载及活载作用产生的预应力钢筋截面中心处的混凝土应力为钢束应力为计算结果表明预应力钢筋拉应力未超过规范规定值，满足要求。持久状况下的混凝土主应力验算取剪力和弯矩都较大的截面为例进行计算。般需计算其上梗肋，形心轴和下梗肋处在标准效应组合下的主压应力，如图所示根据公路桥规中的相关规定主应力满足的要求。截面面积矩的计算以梗肋以上截面面积对净截面空心轴的面积矩计算为例。同理可得，不同计算点处的面积距，先汇总于表中。主梁持久状况的应力验算表面积矩计算表面积矩所对的重心轴净截面对其重心轴重心轴位置换算截面对其重心轴重心轴位置计算点位置面积矩符号面积矩主应力计算在截面处有上梗肋处剪应力Ⅱ主应力主梁持久状况的应力验算形心轴处剪应力正应力主应力下梗肋处正应力主梁持久状况的应力验算主应力表截面应力计算表计算点位置面积矩剪应力正应力主应力净截面换算截面主压应力的限制值混凝土的主压应力限制值为，与表的计算结果比较，可见混凝土主压应力计算值均小于限值，满足要求。④主应力验算将表中的主压应力值与主压应力限制进行比较，均小于相应的限制值。最大主拉应力为,按公路桥规中的要求，仅需按构造要求布置箍筋。主梁抗裂性验算主梁抗裂性验算主梁在作用短期效应组合作用下的正截面抗裂验算预加应力产生的构件抗裂验算边缘的混凝土预压应力的计算跨中截面则由荷载产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力的计算，有正截面浑南凝土抗裂验算对于累部分预应力混凝土构件，作用荷载短期效应，组合作用下的混凝土拉应力应满足下列要求由以上计算知，说明截面再作用短期效应组合作用下，计算结果满足公路桥规中类部分预应力构件按作用短期效应组合计算的抗裂要求。作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算斜截面抗裂性验算应取剪力和弯矩较大的最不利区段截面，本设计中取剪力和弯矩较大的截面进行计算。主梁抗裂性验算截面处上梗肋处剪应力正应力在作业规程中明确规定。严格掌握采高，严禁采高超过支各控制截面处的应力损失的计算列表于截面跨中支点平均值预应力拱失估算表锚具变形引起的预应力损失计算表截面钢束编号各控制界面平均值跨中支点分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失此项预应力损失取按应力计算需要控制的界面进行的计算。对于简支梁般去截面进行计算，以其计算结果作为全梁各钢束的平均值。查公路桥规知式中张拉批数预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比，按张拉时混凝土的实际强度等级计算假定为设计强度的，即，查表可得，故所以由钢束应力松弛引起的预应力损失对于采用超张拉工艺的低松弛的钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失为预应力拱失估算式中张拉系数，采用超张拉时，取钢筋松弛系数，对于松弛钢绞线，取传力锚固时的钢筋应力，这里仍采用截面的应力值作为主梁的平均值计算故有所以混凝土收缩徐变引起的预应力损失混凝土收缩徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失可按下面的公式进行计算，即式中,加载龄期为时混凝土的徐变系数终值,加载龄期为时混凝土的收缩应变终值加载龄期，即达到设计强度为的龄期，近似按标准养护条件计算则有则可得对于后加恒载的加载龄期。该梁所属的桥位于野外般地区，相对湿度为，其理论厚度为式中为构件使用阶段全截面面积，为构件与大气接触的用边长度。查公路桥规表混凝土收缩应变和徐变系数终极值并用内插法可得到相应的徐变系数终极值混凝土收缩应变终极值,,预应力拱失估算传力锚固时跨中与截面受力钢筋重心处。恒载产生的混凝土法向应力的平均值。考虑到加载龄期不同，后期恒载按徐变系数变小乘以折减系数。跨中截面,截面,未记构造钢筋影响取跨中与截面平均值计算，则有预应力拱失估算将各截面钢束应力损失平均值及有效预应力汇总于表，表。表各控制截面预应力损失平均值汇总表表各控制截面有效预应力汇总表有效预应力计算截面支点截面预加应力阶段ⅠⅠ使用阶段ⅡⅠⅡ计算截面工作阶段预加应力阶段使用阶段ⅡⅡ支点截面短暂状况的应力验算短暂状况的应力验算预应力混凝土结构按短暂状态设计是，应计算构件再制造，运输及安装等施工阶段，由预加力扣除相应的应力损失，构件自重及其他荷载引起的截面应力。本设计中以跨中截面上下缘混凝土法向应力进行验算。上缘下缘其中查表知代入上式可得,计算结果表明，在预加应力阶段，梁的上缘不出现拉应力，下缘的混凝土压应力满足规范要求。主梁持久状况的应力验算主梁持久状况的应力验算按持久状况设计的预应力混凝土受弯架允许的最大高度，当煤层变薄时，采高不得不小于支架许的生的信号，该信号正比于所加差压或与其成定的函数关系平方根或特殊函数，来实现对压力的测量。如图所示图硬件方框图温度变送器的选择工程要求就地温度测量选用万向型双金属温度计集中温度测量的检测元件选用热电阻，体化智能温度变送器，二线制叠加协议信号信号输出至控制系统。在海上石油平台现场常伴有各种易燃易爆等化学气体蒸气，如果使用普通的铂电阻非常不安全，极易引起环境气体爆炸。因此，在这些场合必须使用隔爆热电偶作温度传感器，我们选用德国公司生产型体化温度变送器，它符合本项目温度监测应用要求。型体化温度变送器应用范围广泛，适用于所有行业如电力化工石油与天然气造纸金属冶炼制药和能源等行业。型体化温度变送器测量系统如广东石油化工学院本科毕业设计海上石油平台远程监控系统的设计图所示图中是体化温度变送器是现场显示单元。可测量并显示测量到的模拟信号值。串入闭环回路中，并由回路对其供电。的最大电压降为，可忽略不计。内部动态电阻设计确保了数显表的电路独立性，同时也限定了它的最大电压降。输入的模拟信号经过数模转化微处理器计算和分析，将测量结果显示出来，同时显示模块带背光，便于显示读数。现场显示单元的详细信息请参考相关技术资料是有源安全栅，有源安全栅,是种隔离式安全栅，用于电源端和两线制回路间的隔离。可接入的电源。图体化温度变送器测量系统液位变送器的选择工程要求球罐的液位检测选用伺服液位计，四线制信号输出至控制系统。根据工程需要我们选用高精度的恩拉福伺服液位计实现对罐区液位的测量。伺服液位计的测量系统如图所示。图伺服液位计测量系统伺服液位计测量过程如下伺服液位计的测量基于阿基米德原理。测量浮子处于被测液体的表面，测量浮子的底部浸没液面。此时，测量浮子除受到其本身的重力和液体的浮力外，还受到个钢丝拉力，其大小等于测量浮子所受重力和浮力之差。当液位静止时，测量浮子处于相对静止状态。此时，测量钢丝测量鼓及力传感器以杠杆滑轮原理构成力平衡，工厂给定静止状态下测量钢丝上的拉力为，高精第四章监控系统硬件设计度力传感器不断地检测钢丝拉力是否为。当液面下降时，测量浮子所受浮力减小，则测量钢丝上的拉力增加，力传感器立即检测到这变化，控制器随即发出命令，伺服电机带动测量磁鼓转动，每旋转要提供现场操作人员的经验知识及操作数据。第五章控制算法设计与研究控制系统的鲁棒性强，适应于解决常规控制难以解决的非线性时变及大滞后等问题。以语言变量代替常规的数学变量，易于形成专家的知识。控制推理采用不精确推理。推理过程模仿人的思维过程。由于引入了人类的经验，因而能够处理更复杂甚至病态系统。因此模糊控制是解决不确定性系统控制的种有效途径，将模糊控制与传统的控制相结合则显示了巨大的优越性。控制理论控制器种比例积分微分并联的控制器，它结构简单且稳定鲁棒性强，控制效果不错，可以用下式表示式中为积分时间常数为微分定极板间距离，差压，引起的敏感膜片的偏移。压力变送器的电容室是由两个电容器组成的压力敏感部件，它的电容允构件尚应计算其使用阶段正截面的法向应力，受拉钢筋的拉应力及斜截面的主压应力。计算时荷载取其标准值，不计分项安全系数，汽车荷载应考虑冲击系数。跨中截面混凝土法向正应力验算其中代入上式可得持久状况下预应力钢筋的拉应力验算满足要求。持久状况下预应力钢筋的拉应力验算由后期恒载及活载作用产生的预应力钢筋截面中心处的混凝土应力为钢束应力为计算结果表明预应力钢筋拉应力未超过规范规定值，满足要求。持久状况下的混凝土主应力验算取剪力和弯矩都较大的截面为例进行计算。般需计算其上梗肋，形心轴和下梗肋处在标准效应组合下的主压应力，如图所示根据公路桥规中的相关规定主应力满足的要求。截面面积矩的计算以梗肋以上截面面积对净截面空心轴的面积矩计算为例。同理可得，不同计算点处的面积距，先汇总于表中。主梁持久状况的应力验算表面积矩计算表面积矩所对的重心轴净截面对其重心轴重心轴位置换算截面对其重心轴重心轴位置计算点位置面积矩符号面积矩主应力计算在截面处有上梗肋处剪应力Ⅱ主应力主梁持久状况的应力验算形心轴处剪应力正应力主应力下梗肋处正应力主梁持久状况的应力验算主应力表截面应力计算表计算点位置面积矩剪应力正应力主应力净截面换算截面主压应力的限制值混凝土的主压应力限制值为，与表的计算结果比较，可见混凝土主压应力计算值均小于限值，满足要求。④主应力验算将表中的主压应力值与主压应力限制进行比较，均小于相应的限制值。最大主拉应力为,按公路桥规中的要求，仅需按构造要求布置箍筋。主梁抗裂性验算主梁抗裂性验算主梁在作用短期效应组合作用下的正截面抗裂验算预加应力产生的构件抗裂验算边缘的混凝土预压应力的计算跨中截面则由荷载产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力的计算，有正截面浑南凝土抗裂验算对于累部分预应力混凝土构件，作用荷载短期效应，组合作用下的混凝土拉应力应满足下列要求由以上计算知，说明截面再作用短期效应组合作用下，计算结果满足公路桥规中类部分预应力构件按作用短期效应组合计算的抗裂要求。作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算斜截面抗裂性验算应取剪力和弯矩较大的最不利区段截面，本设计中取剪力和弯矩较大的截面进行计算。主梁抗裂性验算截面处上梗肋处剪应力正应力在作业规程中明确规定。严格掌握采高，严禁采高超过支各控制截面处的应力损失