，局部承压计算底面积为的计算底面为的矩形。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，承压不够，故采用垫板面积为，所以又有所以，计算结果表明，局部承压尺寸也满足要求。的计算底面为的矩形。辽宁工程技术大学毕业设计论文所以，故局部承压尺寸也满足要求。综上，和垫板尺寸为，和垫板尺寸为。局部承压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力公式为且需满足和取所以，为间接钢筋影响系数，及以下为间接钢筋体积配筋率局部承压区配置直径为的，单根钢筋截面积为，所以，对于的对于的混凝土的，将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，对于，对于，吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计对于，故局部承压承载力计算通过。所以，钢束锚下局部承压计算全部满足要求。辽宁工程技术大学毕业设计论文行车道板配筋设计桥面铺装为的沥青混凝土面层重度为和平均厚度为的水泥混凝土垫层重度为，箱形梁翼板钢筋混凝土的重度为。桥面板的内力计算恒载内力以纵向宽的板进行计算每米板上的恒载集度沥青混凝土面层水凝混凝土垫层箱梁翼板自重合计每米板板条的恒载内力弯矩剪力活载内力公路Ⅰ级车辆荷载纵横向布置如图两个轴重的后轮轴间距为沿桥梁的纵向，作用于铰缝轴线上最为不利荷载。由桥规查到重车后轮的着地长度，着地宽度，车轮在板上的布置及压力分布图形如下图所示，铺装层总厚度为，则板上荷载压力的边长为吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计图公路Ⅰ级车辆荷载尺寸单位Ⅰ有图可知重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠长度为，则图车辆荷载两个后轴轮载作用于铰缝轴线上尺寸单位辽宁工程技术大学毕业设计论文冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为行车道器，其中有个寄存器与日历时钟相关，存放的数据位为码形式。此外，还有年份寄存器控制寄存器充电寄存器时钟突发寄存器及与相关的寄存器等。时钟突发寄存器可次性顺序读写除充电寄存器外的所有寄存器内容。与锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积喇叭管内孔直径为所以，。为局部受压计算底面积局部受压面积相关的寄存器分为两类，类是单个单元，共个，每个单元组态为个位的字节，板配筋及验算混凝土，级钢筋行车道板的配筋由桥面板知由，故取板宽，板的平均厚度为，设，利用单筋矩形截面，有求解吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计解得则钢筋面积选择并布置钢筋现取板的受力钢筋为，钢筋间距为，当板宽的钢筋面积为，取，则，截面实际配筋率板的分布钢筋取，其间距为。配筋图如下行车道板配筋图行车道板复核保护层厚度，大于钢筋直径且满足最小保护层厚度的要求。受压区高度辽宁工程技术大学毕业设计论文所以不会发生超筋现象。求矩形截面板的抗弯承载力设计满足要求。现浇湿接缝钢筋宽度为的现浇湿接缝，钢筋采用直径为的级钢筋，钢筋间距与行车道板采用相同间距为。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计附属设施设计排水设施的设置为了迅速排除桥面积水，防止雨水积滞于桥面并渗入梁体而影响梁的耐久性，在桥梁设计时要有个完整的排水系统，包括桥面上设置定数量的排水管和泄水管。对于泄水管在距离缘石设置，每隔设置个泄水管，两侧对称布置且在桥梁的伸缩缝上游增设泄水管。泄水管安装在主梁预制时在顶板和底板预留的孔洞中，使桥面积水直接排入桥下河中。这时需要做好孔洞的密封措施防止水渗入桥体。采用圆形泄水管，直径采用，泄水管口顶部采用铸铁格栅盖板，其顶面比路面低。泄水管采用铸铁管，内径为，泄水管周围配置补强钢筋。图泄水管图示伸缩缝的设置设计资料温度变化范围线膨胀系数伸缩梁的长度收辽宁工程技术大学毕业设计论文缩应变徐变系数应力产生的平均截面内力混凝土的弹性模量混凝土收缩折减系数假定伸缩装置的安装温度为。伸缩缝的计算梁体因温度变化产生的伸缩量为安装时因温度变化产生的梁体伸长量为安装时因温度变化产生的梁体伸长量为混凝土收缩引起梁体缩短量为混凝土徐变引起的梁体缩短量为为所以梁体的伸长量为，梁体的缩短量为因考虑到多方因素的影响，在选择伸缩装置规格时，对上述伸缩量取约的富余度，则伸缩装置的基本伸缩量为,则设计伸缩量为。相应的，伸缩装置的设计闭口量为,设计开口量为。所以设置长为的伸缩缝。采用类型为矩形橡胶型伸缩装置。如图所示。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计图橡胶伸缩缝设置人行道及护栏的设置采用预制装配式，宽度为，倾向桥面的排水横坡，且在桥面断缝处设置伸缩缝。如图所示图人行道及护栏设置天津职业技术师范大学届本科生毕业设计图时钟控制电路共有个寄存整体的为边长为的正方形，根据公路桥规中的计算方法其命梅罗建议将新开挖应当采用光面爆破预裂爆破或机械掘进。为了充分发挥岩体的承载能力，应允许并控制岩体的变形。方面允许变形，使围岩中能形成承载环另方面又必须限制它，使岩体不致过度松弛而丧失或大大降低承载能力。在施工中应采用能与围岩密贴及时筑砌又能随时加强的柔性支护结构，例如，锚喷支护等。这样，就能通过调整支护结构的强度刚度和它参加工作的时间包括闭合时间来控制岩体的变形。为了改善支护结构的受力性能，施工中应尽快闭合，而成为封闭的筒形结构。另外，隧道断面形状应尽可能圆顺，以避免拐角处的应力集中。通过施工中对围岩和支护的动态观察量测，合理安排施工程序进行设计变更及日常的施工管理。为了敷设防水层，或为了承受由于锚杆锈蚀，围岩性质恶化流变膨胀所引兰州理工大学毕业设计论文起的后续荷载，可采用复合式衬砌。二次衬砌原则上是在围岩与初期支护变形基本稳定的条件下修筑的，围岩和支护结构形成个整体，因而提高了支护体系的安全度。隧道Ⅳ级围岩开挖采用台阶开挖法，由于隧道地质条件较差，因此要按短台阶多循环要求开挖隧道Ⅴ级围岩开挖采用拱部留核心土环形开挖。弃渣方案本项目路线隧道开挖洞渣除部分洞外浆砌工程外，其余需要调配利用和弃除。沿线冲沟发育，地形切割强烈，隧道弃土采取在冲沟内设坝弃土造田的方案。弃土场尽量冲沟支沟内，并于沟口设置土质拦挡坝，坝外侧坡面植树种草防护，坝体内侧弃土应碾压夯实。具体弃渣场地由路线统考虑。施工中存在问题及解决方案隧道所处地段地质条件较差，围岩级别大多为ⅢⅣⅤ级，围岩稳定性相差较大。对于自稳能力较差的地段，解决办法为施工中缩短台阶长度，短进尺，及时施做初期支护，尽早施做仰拱，使结构尽早成环，改善围岩受力性能。洞身通过断层，断层围岩破碎，含水量大。解决方法施工中短进尺，早封闭，强支护，加强施工中的监控量测，密切注意围岩变形，如有异常，马上采取措施。洞身处于水位线附近，岩体含水量较大。解决方法施工中特别注意防排水，采取小导管超前注浆堵水，对于集中出水点，安装半管排水。对于出水量很大的地段，可以考虑采用帷幕注浆。对于落水洞地段，般采用老黄土回填，从下到上分层夯实，顶层采用厚混凝土封口，封口半径增大，工程数量以实际发生计量。对无法查明的落水洞施工时应加强超前地质预报，进步查明落水洞的位置规模与隧道的相对位置及对隧道的影响程度，采取相应的工程处理措施。环境保护本标段上场后环保工作要做好全面规划，对环保进行综合治理并与地方环保部门取得联系，按环保规定，做好施工现场的环境保护工作。成立环保小组，建立环保措施，项目经理部队分级管理，负责检查监督各项兰州理工大学毕业设计论文环保工作的落实。对职工进行环保知识教育，使人人心中都明确环保工作的重大意义，积极主动参与环保工作，自觉遵守环保的各项规章制度。防止环境污染及水土流失。路基施工两侧做好排水沟，桥涵施工基坑开挖后，要尽快回填，以免影响河床稳定。雨季疏通排水设施及河道，防止雨水冲刷造成污染。隧道内排水其它施工废水按要求认真做好污水处理，局部承压计算底面积为的计算底面为的矩形。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，承压不够，故采用垫板面积为，所以又有所以，计算结果表明，局部承压尺寸也满足要求。的计算底面为的矩形。辽宁工程技术大学毕业设计论文所以，故局部承压尺寸也满足要求。综上，和垫板尺寸为，和垫板尺寸为。局部承压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力公式为且需满足和取所以，为间接钢筋影响系数，及以下为间接钢筋体积配筋率局部承压区配置直径为的，单根钢筋截面积为，所以，对于的对于的混凝土的，将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，对于，对于，吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计对于，故局部承压承载力计算通过。所以，钢束锚下局部承压计算全部满足要求。辽宁工程技术大学毕业设计论文行车道板配筋设计桥面铺装为的沥青混凝土面层重度为和平均厚度为的水泥混凝土垫层重度为，箱形梁翼板钢筋混凝土的重度为。桥面板的内力计算恒载内力以纵向宽的板进行计算每米板上的恒载集度沥青混凝土面层水凝混凝土垫层箱梁翼板自重合计每米板板条的恒载内力弯矩剪力活载内力公路Ⅰ级车辆荷载纵横向布置如图两个轴重的后轮轴间距为沿桥梁的纵向，作用于铰缝轴线上最为不利荷载。由桥规查到重车后轮的着地长度，着地宽度，车轮在板上的布置及压力分布图形如下图所示，铺装层总厚度为，则板上荷载压力的边长为吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计图公路Ⅰ级车辆荷载尺寸单位Ⅰ有图可知重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠长度为，则图车辆荷载两个后轴轮载作用于铰缝轴线上尺寸单位辽宁工程技术大学毕业设计论文冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为行车道器，其中有个寄存器与日历时钟相关，存放的数据位为码形式。此外，还有年份寄存器控制寄存器充电寄存器时钟突发寄存器及与相关的寄存器等。时钟突发寄存器可次性顺序读写除充电寄存器外的所有寄存器内容。与锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积喇叭管内孔直径为所以，。为局部受压计算底面积