恒方程可表达为式至式中为密度，为时间，为速度矢量，和分别为在和方向上的分量，为动力黏度，为流体压强，为温度，为流体传热系数，为比热容，和均为广义源项和均为矢量符号，为组分的体积浓度，为组分的扩散系数，为广义源项。若流动处于湍流状态，则控制方程中还应引入相关湍流变量的脉动影响，所得方程又称为瞬时湍流方程。该方程自身并不封闭，通常会引入个称为ε的二方程模型。就绝大多数的湍流流动而言，标准的ε模型可较好适用，但对于强旋流弯曲壁面或弯曲流线的湍流流动，标准ε模型可能会出现失真，此时则宜选用ε模型或ε模型。该三种ε模型的方程表达式分别为标准ε模型,ε模型ε模型式至式中为湍流动能，ε为湍流动能耗散率。模拟计算流程对于节中的流场控制方程，由于其内包含复杂的偏微分项，故难以求算其解析根，只能依靠现代计算数值分析的方法加以离散求解。常用的离散求解方法主要有有限差分法有限元法和有限体积法，不同的软件基于的离散思路是不同的。本研究所采用的计算软件是基于有限体积法进行离散求解的。有关的求解流程是较为复杂的，大致如图所示。在的模拟计算过程图模拟计算流程建立控制方程确立初始条件及边界条件划分计算网格，生成计算节点建立离散方程离散初始条件和边界条件给定求解控制参数求解离散方程解收敛否显示和输出计算结果中，较为关键的是网格模型的划分及其初边界条件的设定。若划分的网格过密或过细，则计算的工作量将过大，计算时间较长若网格节点数设定过少，则又难以较完整地描述设备内部的真实流场状态，导致计算结果的偏差较大。同样，若初边界条件选取不当，则可能计算不出欲寻找的目标参量，甚至计算程序将根本运行不通。就流化床中的流场模拟计算，其具体的算法说明及计算时的注意事项可参阅相关文献，此处不再赘述。初始计算性柱销联轴器,其额定转矩为，许用转速,半联轴器的孔径,半联轴器的长度，半联轴器与轴配合毂孔长度。高速级轴联轴器选择低速轴材料用钢调质联轴器转矩同上可得联轴器最小直径，联轴器的转矩,考虑到该联轴器结构简单成本低适于高速载荷平稳，查标准选用铸铁凸缘式联轴器,其额定转矩为，许用转速,半联轴器的孔径,半联轴器的长度，半联轴器与轴配合毂孔长度，螺栓颗，螺栓直径。十润滑油及润滑方式的选择齿轮润滑此减速器装置是采用闭式，齿轮传动为二级圆柱展开式，其齿轮的最大线速度高速轴强度足够低速轴承寿命足够低速级轴键强度足够中间轴键强度足够高速键强度足够低速级联轴器高速级轴联轴器齿轮润滑选号机械油轴承润滑选号通用锂基润滑脂箱体材料灰铸铁减速箱内各零件及相互位置联系尺寸草图参考文献孔凌嘉参数就圆锥型气流流化床干燥器而言，由于其内的物料流化较圆筒型气流流化干燥器剧烈，其动力要求将更高。根据文献的推荐，其进风速率多应在以上，热空气的温度也根据干燥要求多大于，故本模拟研究拟定的进风速率和进风温度分别为和，如表所列。此外，因计算需要，本模拟研究暂定圆锥型气流流化干燥器的中部圆筒处直径为。表初始计算参数参数名称进风速率进风温度中部圆筒直径参数值如图所示，除表中已列的中部圆筒直径外，流化室的主要结构尺寸还包括中部圆筒高度上下接口的直径以及上下锥形体的锥角大小和。如前所述，它们可分别借用和给予表示。易知，本模拟需考察和这个因素变量对于风动力损耗指标的影响。如表所示，本研究将采用均匀设计法，对模拟计算的试验进行科学计划安排，其中依据常见的经验值或便于加工制造，每个因素变量本文拟定了个试验水平。表模拟参量及相应水平因素水平水平水平水平水平水平水平网格模型及计算边界图示意了流化室及相应流场空间的网格模型。本模型是采用软件进行绘制和处理的，其中锥形主体和上下接头处均采用了三角形单元网格，而流化室中部圆筒部分采用了四边形单元网格。本模拟对象属定常黏性湍流过程，其底部气流进口气速为已知，顶部出口采用自由出流边界。计算采用非耦合隐式算法。图气流流化室的网格计算模型第节结果与讨论模拟计算结果就本设计优化命题而言，虽然采用均匀设计法安排模拟计算的最少运行次数为次，但为了提高计算精度和便于对模拟结果的直观分析，本研究选择了均匀设计表进行模拟计算安排，即设计了次模拟试验。表和表分别给出了相应的均匀设计表和对照的使用表。表均匀设计表列号序号表使用表列号偏差依据均匀设计的方法，结合表可知，对于个因素变量的模拟研究，应按照表中第和列进行试验安排。与此同时，水平合并后的因素与水平安排及其对应的计算结果也分别列于表和表。表因素与水平安排表列号序号因素因素因素因素注内为进行水平合并后的水平代号。表模拟计算结果试验号因素因素因素因素风动力损耗,,大石行纪,渡边庆人计算流体力学在产品研究和开发中的应用油泵油嘴技术叶旭初,胡道和技术与工程应用中国水泥王福军计算流体动力学分析软件原理与应用北京清华大学出版社,,,,,,符合以上键槽均用键槽铣刀加工。九联轴器的选择低速级轴联轴器选择由轴上的功率转速得最小直径查机械设计表，取由以上数据知道该最小直径显然是联轴器处轴的直径,为使联轴器的孔径与该数据相适，联轴器的计算转矩,查机械设计表，考虑到转矩变化不大,需要有定缓冲减振，且要求维护方便承载能力较高，取，则查标准选用铸铁弹方程可联立得到个方程组，称为方程组，或简称方程组。方程组是流体流动过程必然遵循的普遍规律,其表达式可写为图气流流化室结构示意若流体在流动过程中包含有不同组元之间的混合或相互作用，则流动系统还需遵守组分守恒定律，其对应的守张春功转型。国外大型商业银行向零售银行业务转型始于上世纪九十年代，经过近二十年的发展，积累了丰富的经验，中资银行可以加以汲取运用，通过加快转变观念推进内部组织管理体系调中国银行年报第四章我国发展私人银行业务的现状分析整强化业务拓展营销方式和技能等手段，积极拓展零售银行业务市场，同时有效降低转型成本。这对私人银行的发展提供了便利条件，也为其创造了机会。四外部威胁分析对我国私人银行业务发展的外部威胁分析包括分业经营障碍外汇管制严格尚未成立监管体系金融市场的波动及外资银行的涌入。分业经营阻碍首先，目前的分业经营限制了金融机构提供综合服务的能力。由于私人银行业务是在商业银行的运营范围之下，不能直接涉足证券保险等投资领域，银行保险证券三个市场仍处于割裂状态，客户资金只能在各自独立的体系内循环，而私人银行业务的高端客户对金融产品的需求往往是银行证券和保险业交叉融合的揽子产品，因此目前银行无法满足客户的金融需求，最终将会导致客户流失。其次，由于分业经营使银行保险证券之间的专业分工过于细化，不同机构间的竞争受到束缚，有限的金融衍生工具也使得银行无法利用其他两个市场实现理财增值，产品的创新范围和创新深度均十分有限，所以在我国很难提供真正意义上的私人银行业务。二外汇管制严格私人银行业务是否能完成全球化配置资产有效规避金融风险，以及私人财富能否自由投资自由出入自由兑换自由地在全球范围内流动是其成功与否的关键。我国所实行的较为严格的外汇管制政策，将使得国内缺乏完善的对冲产品市场，使得客户资产在全球范围内进行配置受到阻碍，难以实现风险的分散和对冲，这势必对私人银行业务的发展造成重大的影响。三监管体制尚未形成由于我国私人银行业务才刚刚起步，所以各项合理的政策还未出台，私人银行业务还是全新的业务模式，尚没有明确针对私人银行业务的监管法规。而私人银行业务需要银行推出大量的跨市场复合性金融产品，需要完善的监管制度来控制其风险，我国监管法规的缺陷势必增大私人银行业务的风险，阻碍其发展。另外，在国外，成熟的财富管理服务是真正管家式服务，国外客户倾向于选择专业投资人或者专业财富管理人士为自己打理资产，这类人士则受到系列法律规章等制度约束，有效规避潜在道德风险。因此，客户放心将资金完全交由这类专业人士打理，高端的私人银行服务基本不需要客户自己进行翟琼我国商业银行发展私人银行业务问题研究硕士学位论文,第五章第二节我国发展私人银行业务问题研究投资。由于对从业人士监管机制缺失，在国内这种情况还不可能实现。四金融市场波动金融市场的波动对私人银行业务的影响颇大，不仅仅是对其产品收益产生影响，也涉及到客户理财理念和情绪以及从业人员的道德风险问题。近期全球次贷危机爆发使得这影响尤为明显，随着雷曼兄弟的破产美林证券被收购美国联邦政府宣布接管美国国际集团，全球金融市场动荡不安，给国内理财市场带来了不小冲击，对中国私人银行业务的影响颇大，不论是私人银行业务产品收益还是产品结构，都受到了次贷危机的冲击，使私人银行业务恒方程可表达为式至式中为密度，为时间，为速度矢量，和分别为在和方向上的分量，为动力黏度，为流体压强，为温度，为流体传热系数，为比热容，和均为广义源项和均为矢量符号，为组分的体积浓度，为组分的扩散系数，为广义源项。若流动处于湍流状态，则控制方程中还应引入相关湍流变量的脉动影响，所得方程又称为瞬时湍流方程。该方程自身并不封闭，通常会引入个称为ε的二方程模型。就绝大多数的湍流流动而言，标准的ε模型可较好适用，但对于强旋流弯曲壁面或弯曲流线的湍流流动，标准ε模型可能会出现失真，此时则宜选用ε模型或ε模型。该三种ε模型的方程表达式分别为标准ε模型,ε模型ε模型式至式中为湍流动能，ε为湍流动能耗散率。模拟计算流程对于节中的流场控制方程，由于其内包含复杂的偏微分项，故难以求算其解析根，只能依靠现代计算数值分析的方法加以离散求解。常用的离散求解方法主要有有限差分法有限元法和有限体积法，不同的软件基于的离散思路是不同的。本研究所采用的计算软件是基于有限体积法进行离散求解的。有关的求解流程是较为复杂的，大致如图所示。在的模拟计算过程图模拟计算流程建立控制方程确立初始条件及边界条件划分计算网格，生成计算节点建立离散方程离散初始条件和边界条件给定求解控制参数求解离散方程解收敛否显示和输出计算结果中，较为关键的是网格模型的划分及其初边界条件的设定。若划分的网格过密或过细，则计算的工作量将过大，计算时间较长若网格节点数设定过少，则又难以较完整地描述设备内部的真实流场状态，导致计算结果的偏差较大。同样，若初边界条件选取不当，则可能计算不出欲寻找的目标参量，甚至计算程序将根本运行不通。就流化床中的流场模拟计算，其具体的算法说明及计算时的注意事项可参阅相关文献，此处不再赘述。初始计算性柱销联轴器,其额定转矩为，许用转速,半联轴器的孔径,半联轴器的长度，半联轴器与轴配合毂孔长度。高速级轴联轴器选择低速轴材料用钢调质联轴器转矩同上可得联轴器最小直径，联轴器的转矩,考虑到该联轴器结构简单成本低适于高速载荷平稳，查标准选用铸铁凸缘式联轴器,其额定转矩为，许用转速,半联轴器的孔径,半联轴器的长度，半联轴器与轴配合毂孔长度，螺栓颗，螺栓直径。十润滑油及润滑方式的选择齿轮润滑此减速器装置是采用闭式，齿轮传动为二级圆柱展开式，其齿轮的最大线速度高速轴强度足够低速轴承寿命足够低速级轴键强度足够中间轴键强度足够高速键强度足够低速级联轴器高速级轴联轴器齿轮润滑选号机械油轴承润滑选号通用锂基润滑脂箱体材料灰铸铁减速箱内各零件及相互位置联