均进液，阀门控制抽液管进液。阀门的开启与关闭可以切换不同的供液方式，开启阀门并且关闭阀门，发泡机的供液方式则为盛液斗式供液,。开启阀门同时关闭阀门，此时发泡机的供液方式则为抽液管式供液。两种供液方式可以根据自身的需要自由的切换，盛液斗式供液方式在保持定液位的情况下也可以实现连续不断地发泡并且两种供液方式都是依靠液泵的运转来工作的。进气装置的设计压缩空气型水泥发泡机的进气装置设计见图。图压缩空气型水泥发泡机的供气装置本次设计的压缩空气型水泥发泡机由个气泵空气压缩机提供高压气体，为尽可能地减少空气压缩机的空载以及满载现象，在气泵的出气管处附加了段储气管，这样不但能够在下阶段的空气到达前对从后冷却器出来的水份和油份实现再次补充，而且也填补了超出压缩机容量部分的气体，满足了设备对空气量的需求。液体控制装置的的设计液体控制装置为阀，见图。毕业设计论文图供液控制装置压缩空气发泡的本质就是利用空气压缩机将高压空气压入发泡剂溶液中，实现两相的快速均匀混合，使气体分散于液体中形成气泡，再由无数气泡组成泡沫。若发泡液进入太少，气多水少，泡沫量很小，即形不成液膜，空气无法被发泡液膜包围，成泡率低。若发泡液进入太多，水多气少，则会形成乳状泡沫，泌水率高，发泡液浪费大，且泡沫产量低。因此控制合适的气液混合比是成功发泡的关键，改变气液混合比是调整泡沫密度的关键。综合以上的考虑，在液泵出液口安装个流量控制阀，以达到改变进液量调整气液混合比的作用。阀门为手动流量调节阀手动直式调节阀，阀门见图。图流量调节阀毕业设计论文阀的转动手柄处有刻度，表示关闭状态，表示开度最大，通常情况下，可置于或位置。转动流量调节阀，改变管路中进液的流量，从而达到控制改变气液混合比的目的，最终实现该水泥发泡机泡沫密度的可调性。发泡管的设计本文设计的水泥发泡机是双向发泡，它有两个发泡管，且两个发泡管制备的泡沫密度是不样的。号发泡管的生产出来的泡沫密度是比号发泡管所制备的泡沫密度大的，因为两者所产生的气泡的泡径是不样的。发泡管见图。图双向发泡管在发泡管设计中，我们通过在发泡管中加塞密度均匀的钢丝球的方式来发泡具体加塞钢丝球个数稍后讨论，须保证号发泡管所制备的泡沫的密度或泡径比号发泡管小。钢丝球见图。图钢丝球注钢丝球的质量个，直径约为。毕业设计论文发泡管内径的确定因钢丝球的直径约为，为确保钢丝球与发泡管没有空隙，故选取内径为的发泡管。发泡管长度的确定号发泡管的长度选取，因供液进气管路与发泡管进口处相接，所以两根发泡管在长度方向需要错开。故号发泡管长度选取为。加塞钢丝球个数的确定号发泡管出大泡径泡沫，加塞钢丝球个数，故选取内置个钢丝球。发泡管与出泡软管采用螺纹管箍紧固圈夹紧的方式连接，具体见图。图发泡管软管连接方式管箍与发泡管采用螺纹连接，在需要调整或者更换钢丝球时，只需要用管制钳拧开其即可，然后可以利用钩状的钢丝取出发泡管中的钢丝球。管箍为圆锥形，便于用紧固圈将出泡软管固定在上面。气阻消除装置的设计压缩空气式水泥发泡机产生气阻现象可能原因如下发泡剂本身为溶液，部分空气融入其中导致其含有少许气泡。空压机液泵的运转会使整个发泡机的震动很大，这样也容易使发泡剂溶液产生气泡。所制备出的少量气泡也容易产生气阻。为解决该问题，本文设计的压缩空气式水泥发泡机为消除液泵运转现象配备了消除气阻装置，在使用得当的情况下能够较好的解决问题。解决方案在液泵出液口处按加个阀门，在无气阻现象的时阀门是关闭的，在出现气阻时便可以打开此阀门，但是必须做到即开即关，时间间隔不要超过。次操作不能消除气阻现毕业设计论文象的话，要继续进行下次同样的操作。消除气阻装置，阀门便是消除气阻所需操作的阀门。见图。图气阻消除装置控制系统的设计设备的控制系统可分为自动控制和人为控制。下面针对压缩空气式水泥发泡机的三个关键方面进行对比。见表。表两种控制方式的对比控制类型价格维护制泡效果自动控制太高不方便良好人为控制低简单有时受人为影响由表可以看出人为控制的优点还是大于缺点的，综合考虑我国目前的国情正是需要价格低易于维护的水泥发泡机。因此本次设计的空压机型水泥发泡机采用人工控制的方式，所采用的阀门均为手动调节阀门阀门的选型在后面讨论。空气压缩机液泵的启动与停止在前立面板左上方装有两个单开开关按钮分别控制空压机以及液泵的启动与停止。需要注意的是为消除发泡机启动时产生气阻现象，按下液泵开关与空压机开关的时候要有不超过的时间间隔。供液打开阀门即可，阀门可以控制进入供液管路的发泡剂溶液的流量。盛液斗供液关闭阀门打开阀门。抽液管供液关闭阀门打开阀门。号发泡管制泡打开阀门且关闭阀门。号发泡管制泡打开阀门并关闭阀门。注意阀门在不出现气阻现象的时候都是关闭的在使用其中个发泡管发泡时，另个发泡管进口处的两个阀门是关闭的在使用该设备制泡前必须保持其中个发泡管进口处的两个阀门是开启的。毕业设计论文具体配置的选型液泵及空气压缩机的选型空气压缩机的选型小型水泥发泡机的发泡能力般为，制泡的密度应该控制在为宜，因为在这个密度范围下才不会使泡沫混凝土的性能受到影响。空压机的排气量和液泵的排量决定了泡沫的产量。则从理论上讲，泡沫的产量见式。式式中表示破泡系数表示空压机的排量表示液泵的排量。般情况下，若选择高稳定性发泡剂气液配合比例合适时，则泡沫产量主要取决于空压机排气量，见式。式破泡系数忽略不计故选取型空气压缩机，其参数见表。表型空压机参数型号额定功率气缸数额定压力排气量个液压泵的选型所制备出的泡沫密度的最大值与液泵最大排量和空压机排气量之间的关系见式。式式中表示所调整的泡沫密度最大值表示发泡剂溶液的密度，般约等于水的密度表示液泵的最大排量。则液泵最大排量见式。式故选取型清洗机，其参数见表。毕业设计论文表型清洗机参数型号额定功率额定压力许用压力流量实际流量阀的选型本次设计的压缩空气型水泥发泡机采用的是人工控制人工调节的方式，故管路中的阀门除阀门外均采用手动调节球阀。阀门所在管路的外径为溅射时间为深度剖面，和峰值表明恒定的结合能，这表明缺乏界面反应，预计由图得出。如图，对于银和峰从摄氏度获得退火多层电极。同时随着层向外扩散，即使在图观察溅射时间没有约束力的能量转移。恒定和峰位摄氏度退火多层电极表明的阶段如界面层的形成没有向层向外扩散的银原子在退火过程的结果得出。值得注意的是，在层界面区域的分离是由于难以形成较高的二氧化钛的，的，的的的千焦耳摩尔相比。此外，的和峰从摄氏度退火多层电极得出。如图退火样品摄氏度显示出类似的性能得出。恒峰位置表明，那里没有在银界面区的银层氧化得出。的无定形薄膜在退火过程中的结晶行为被揭露测量得出。虽然是常规的对称的射线衍射，放牧事件几何形状可以提高薄膜的散射信号，几何形状是研究薄多层更为适当得出。在我们的测量，入射角保持在度得出。图显示的沉积和退火电极的型材得出。有人指出，层保持在非晶相的退火温度低于摄氏度。在退火温度低于摄氏度，所有剖面显示，只有结晶银，峰得出。然而，摄氏度退火样品如图显示几个锐钛矿相的峰符号得出。图，显示层的顶部和底部的结晶得出。电影晶相为锐钛矿，这是层的有利阶段，随着退火温度稍微增加了锐钛矿相的衍射强度，这表明，大部分非晶薄膜结晶在摄氏度。在此退火温度层的结晶，也增强，在摄氏度，退火的层和银的偏好方向改变，从最初的随机取向到。正如张等人讨论得出。锐钛矿相是有利的电极，因为锐钛矿型具有低得多的关键捐时，，η。正如图所示和表，有趣的是，多层电极制造的性能关键取决于他们的退火温度，即使所有的样品也有类似的片电阻和光透过率。考虑到所有材料和用于制造太阳能电池的过程是相同的，除了退火温度多层电极，所有电极表现出类似的光透过率和电阻片，退火温度的依赖的性能，可以归因于的顶端电极的有效激活。正如图所示，当前流动应通过顶端层，以达到金属银层，就是目前在电极的主要路径。然而，作为淀积顶部层流孔的载体，通过就是很难的，因为作为沉积与层非晶结构具有相当高的电阻率。出于这个原因，的制作上淀积多层电极没有工作，即使作为淀积电极有低电阻平方米。相比之下，退火多层电极制作的振荡，表明随着退火温度提高性能，因为过程导致锐层的形成与低电阻率的掺杂有效激活。电极导电锐在般情况下，可以实现由外延薄膜沉积在个较高的衬底温度或在氢退火后的具体基板上，如和。因此，较高的电池性能较高的退火温度，退火多层电极制造的可以解释在层铌激活和形成进行锐的影响，预计来自射线散射检查。四结论我们调查应用退火温度的功能符合成本效益的铟多层电极的电学，光学，结构，接口属性。基于同步辐射射线散射和检查，电极的电性能与微观结构和界面性能多层。它被发现多层电极的电学和光学性质稳定保持不退化，退火温度低于度。在优化退火温度为度，多层电极电阻厘米和的平均透过率。然而，在退火温度高于度，多层电极开始降低由于层向外扩散到层。此外，性能多层电极制作的关键依赖的温度。这表明，铌在的顶部和底部层的激活起着非常重要的角色，在获得高品质多层电极在应用成本效益。赠密度−比金均进液，阀门控制抽液管进液。阀门的开启与关闭可以切换不同的供液方式，开启阀门并且关闭阀门，发泡机的供液方式则为盛液斗式供液,。开启阀门同时关闭阀门，此时发泡机的供液方式则为抽液管式供液。两种供液方式可以根据自身的需要自由的切换，盛液斗式供液方式在保持定液位的情况下也可以实现连续不断地发泡并且两种供液方式都是依靠液泵的运转来工作的。进气装置的设计压缩空气型水泥发泡机的进气装置设计见图。图压缩空气型水泥发泡机的供气装置本次设计的压缩空气型水泥发泡机由个气泵空气压缩机提供高压气体，为尽可能地减少空气压缩机的空载以及满载现象，在气泵的出气管处附加了段储气管，这样不但能够在下阶段的空气到达前对从后冷却器出来的水份和油份实现再次补充，而且也填补了超出压缩机容量部分的气体，满足了设备对空气量的需求。液体控制装置的的设计液体控制装置为阀，见图。毕业设计论文图供液控制装置压缩空气发泡的本质就是利用空气压缩机将高压空气压入发泡剂溶液中，实现两相的快速均匀混合，使气体分散于液体中形成气泡，再由无数气泡组成泡沫。若发泡液进入太少，气多水少，泡沫量很小，即形不成液膜，空气无法被发泡液膜包围，成泡率低。若发泡液进入太多，水多气少，则会形成乳状泡沫，泌水率高，发泡液浪费大，且泡沫产量低。因此控制合适的气液混合比是成功发泡的关键，改变气液混合比是调整泡沫密度的关键。综合以上的考虑，在液泵出液口安装个流量控制阀，以达到改变进液量调整气液混合比的作用。阀门为手动流量调节阀手动直式调节阀，阀门见图。图流量调节阀毕业设计论文阀的转动手柄处有刻度，表示关闭状态，表示开度最大，通常情况下，可置于或位置。转动流量调节阀，改变管路中进液的流量，从而达到控制改变气液混合比的目的，最终实现该水泥发泡机泡沫密度的可调性。发泡管的设计本文设计的水泥发泡机是双向发泡，它有两个发泡管，且两个发泡管制备的泡沫密度是不样的。号发泡管的生产出来的泡沫密度是比号发泡管所制备的泡沫密度大的，因为两者所产生的气泡的泡径是不样的。发泡管见图。图双向发泡管在发泡管设计中，我们通过在发泡管中加塞密度均匀的钢丝球的方式来发泡具体加塞钢丝球个数稍后讨论，须保证号发泡管所制备的泡沫的密度或泡径比号发泡管小。钢丝球见图。图钢丝球注钢丝球的质量个，直径约为。毕业设计论文发泡管内径的确定因钢丝球的直径约为，为确保钢丝球与发泡管没有空隙，故选取内径为的发泡管。发泡管长度的确定号发泡管的长度选取，因供液进气管路与发泡管进口处相接，所以两根发泡管在长度方向需要错开。故号发泡管长度选取为。加塞钢丝球个数的确定号发泡管出大泡径泡沫，加塞钢丝球个数，故选取内置个钢丝球。发泡管与出泡软管采用螺纹管箍紧固圈夹紧的方式连接，具体见图。图发泡管软管连接方式管箍与发泡管采用螺纹连接，在需要调整或者更换钢丝球时，只需要用管制钳拧开其即可，然后可以利用钩状的钢丝取出发泡管中的钢丝球。管箍为圆锥形，便于用紧固圈将出泡软管固定在上面。气阻消除装置的设计压缩空气式水泥发