下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速可用下式计算昆明理工大学设计论文专用纸式中反应器中废水流量下三角形集气罩回流逢面积则,符合设计要求。上下三角形集气罩之间回流缝中流速可用下式计算式中反应器中废水流量上三角形集气罩回流逢之间面积取回流缝宽，上集气罩下底宽，则符合设计要求确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可知昆明理工大学设计论文专用纸由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为气液分离设计,,气泡，般废水的净水的，故取由斯托克斯公式可求得气体上升速度为则昆明理工大学设计论文专用纸，满足设计要求。出水系统设计采用锯齿形出水槽，槽宽，槽高。排泥系统设计产泥量为每日产泥量为，则每个日产泥量为，可选择排泥管，每天排泥次。产气量计算采用每去除千克产生立方米沼气做参数，则每日产气量为昆明理工大学设计论文专用纸第六章反应池的设计计算设计计算设计参数设计流量充水比为混合液污泥浓度为宽深比约为长宽比约为设计水质反应池的进出水水质指标如表所示水质指标进水水质去除率出水水质表反应池的进出水水质指标运行周期及时间的确定曝气时间式中充水比进水值污泥负荷混合液污泥浓度，。昆明理工大学设计论文专用纸沉淀时间设曝气池水深，缓冲层高度，沉淀时间为运行周期排水时间,运行周期为每日周期数反应池的容积及构造反应池容积单池容积为反应池总容积为式中周期数单池容积总容积池数，本设计中采用个池充水比。反应池的构造尺寸取,。所以池沿长度方向设道隔墙，将池体分为预反应区和主反应区两部分，靠近进水端为池容积的左右的预反应区，作为兼氧吸附区和生物选择区，另部分为主反应区。昆明理工大学设计论文专用纸根据资料，预反应区长，取。连通口尺寸隔墙底部设连通孔，连通两区水流，设连通孔的个数为个。连通孔孔口面积为式中每天处理水量池子个数设计流水速度，本设计中日内运行周期数池子的面积连通孔孔口面积预反应区池长池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度反应池宽，。孔口沿隔墙均匀布置，孔口宽度不宜高于，故取，则宽为。昆明理工大学设计论文专用纸污泥负荷计算由预计去除率得其去除量为则每日去除的值为式中每天处理水量，进水浓度与出水浓度之差，池子个数设计污泥浓度，主反应区池体积，产泥量及排泥系统池产泥量池的剩余污泥主要来自微生物代谢的增值污泥，还有很少部分由进水悬浮物沉淀形成。池生物代谢产泥量为式中微生物代谢增系数，微生物自身氧化率，根据啤酒废水性质，参考类似经验数据，设计，，则有昆明理工大学设计论文专用纸假定排泥含水率为，则排泥量为排泥系统每池池底坡向排泥坡度，池出水端池底设排泥坑个，每池排泥坑中接出泥管根。需氧量及曝气系统设计计算反应池需养量以每去除需要的经验法计算。供气量计算温度为度和度的水中溶解氧饱和度分别为，微孔曝气器出口处的绝对压力为式中最大水深，空气离开主反应区池时的氧百分比为式中空气扩散器的氧转移率，取值暴气池中混合液平均溶解氧饱和度按最不利温度为昆明理工大学设计论文专用纸温度为时，暴气池中混合液平均溶解氧饱和度为温度为时，脱氧清水的充氧量为式中氧转移折算系数，般取，本设计取氧溶解折算系数，般取，本设计取密度本设计取废水中实际溶解氧浓度需氧量为。暴气池平均供气量为空气密度为昆明理工大学设计论文专用纸每立方米废水供空气量为每去除的耗空气量为空气布气系统计算单个反应池平面面积为，设个曝气器，则每个曝气器的曝气量。选择盘式膜片式曝气器。其技术参数见表。型号工作通气量服务面积氧利用率淹没深度供气量个个表盘式膜片式曝气器技术参数则取列。行排布。从鼓风机房出来根空气干管，在两个池设两根空气支管，每根空气支管上设小支管。气干管流速为，支管流速为，小支管流速为，则空气干管管径干管,取钢管空气支管管径横支管，取钢管，空气小支管管径昆明理工大学设计论文专用纸小支管，取钢管。鼓风机供气压力计算曝气器的淹没深度，空气压力可按下式进行估算管道沿程阻力损失可由下式估算式中