本科毕业设计论文气相密度的计算操作压力，所以计算塔径由波津法初估塔径，取安全系数液相摩尔流率气相摩尔流率液相体积流率气相体积流率取取，则适宜的气体流通截面上的气速则空塔气速塔径同理可做表表精馏段塔径数据根据塔体积最小原则选取，二提馏段圆整中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文查得各组分相应密度数据如表表提馏段各组分数据液相密度的计算气相密度的计算计算塔径由波津法初估塔径，取安全系数分别取板间距为液相摩尔流率气相摩尔流率液相体积流率气相体积流率取取，组分正己烷合计异戊烷正戊烷异己烷气相摩尔分数，相对分子质量，气相平均分子质量，平液相质量分数，液相密度，中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文则适宜的气体流通截面上的气速则空塔气速塔径同理可作图表提馏段塔径数据根据塔体积最小原则选取，。塔高的计算有效段高度二塔釜高度取塔釜停留时间为分钟进料段高度，塔顶高度，裙座塔高塔板的设计与布置溢流装置板上溢流形式的确定由选择单溢流，符合要求。，符合要求。溢流装置堰长根据化工原理课程设计附十图得到。堰高圆整中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文溢流堰的型式采用平口堰由公式验证精馏段。提馏段。所以选平口堰合适。由此可初步计算塔板清液层高度精馏段提馏段因,故只开个的泪孔，开孔在受液盘的中心线上。受液盘为保证侧线采出的连续均匀，造成良好的正液封，并对改变液体流具有缓冲作用，有利于气泡分离，全塔采用凹型受液盘，且不设进口堰，盘深。降液管底隙高因为采用凹形受液盘，所以降液管底隙高等于盘深，即。降液管的面积及宽度查化工原理课程设计附十图得到表表降液管标准参数二塔板布置塔径，采用分块式塔板。浮阀的阀型选用型重阀，阀孔径为，阀径为，开度，质量约。浮阀的排列采用叉排式，等边三角形排列边长取，高随开孔率变更。塔板开孔率由适宜阀孔气速求开孔率直径，堰长，宽度，板间距，降液管面积中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文精馏段空塔气速开孔率由化工原理课程设计第页附十图查标准系列，选用开孔标准值，浮阀个数为。提馏段开孔率由化工原理课程设计第页附十图查标准系列，选用开孔标准值，浮阀个数为。塔板布置区域划分对于分块式塔板溢流堰到离它最近的排浮阀中心线的距离。塔壁到离它最近的阀孔中心线的距离中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文图塔板区域划分示意图图塔板分块示意图阀孔排列，代入至式中得到，接近，故取，。三塔板的水力学校核塔板压降由前计算知，阀孔气速。弓形板矩形板通道板弓形板矩形板受液区分布区边缘区鼓泡区降液区破沫区中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文单板压降计算公式以液柱高度表示式中，干板压降，液层压降克服液体表面张力压降精馏段干板压降浮阀全开前浮阀全开后,液柱液层压降所以，液柱克服液体表面张力的压降很小，可以忽略。综上，单板压降为液柱检验所以，精馏段设计基本合理。提馏段干板压降同精馏段浮阀全开前浮阀全开后所以，,液柱液层压力降中国石油大学胜利学院本科毕业设计论文液柱液柱忽略不计。所以，单板压降液柱检验所以，提留段设计基本合理。雾沫夹带量根据化工原理课程设计第核算泛点率，取下两者大者式中，精馏段