是靠重力沉淀达到的，其设计的方法与普通二沉池设计相似，主要考虑沉淀面积和水深两相因素。根据公式颗粒污泥密度取计算间的负荷可以确定相邻两上挡板间的距离。间水流上升速度般小于，则间的总面积为式中为反应器循环泵的流量。设个三相分离器单元宽为，则每个反应器内可安装个三相分离器单元。设两上挡板间的间距，三相分离器沉淀区斜壁倾斜度选，上挡板三角形与集气罩顶相距，则三相分离器上挡板高度设两相邻下挡板间的间距上下挡板间回流缝，板间缝隙液流速度为气封与下挡板间的距离两下挡板间距离，板间液流速度大于，则三相分离器下挡板高度反应器顶部气液分离器的设计顶部气液分离器的目的是分离气和固液，由于采用切线流状态，上部分离器中气和固液分离较容易，这里设计直径为的气液分离器，筒体高，下锥底角度，上顶高。反应器进水配水系统的设计配水系统形式本工程采用无堵塞式进水分配系统。取进水总管中流速为，则进水总管管径取配水口个，配水口出水流速选为，则配水管管径取出水系统设计出水渠宽取，工程设计条出水渠。设出水渠渠口附近流速为，则出水渠水深渠宽流速流量排泥系统设计取，根据，则。产泥量为每日产泥量，污泥含水率为，因含水率，，则每个反应器日产泥量为。这里假设第反应室污泥浓度为，第二反应室为，则反应器中污泥总量为因此，反应器的污泥龄为在离两级三相分离器下三角以下处各设排泥口,管经为，在反应器设放空管，口径为。产气沼气收集管采用。池的设计与计算设计参数设计污水量采用最大日污水量计算反应池数原则上不少于个池水深为，般可取，池宽与池长比为④安全高度最小不小于，参考德国资料和国内情况，选用已知条件污水进水，进水为,水温，处理水质综上，反应池设置个，排除比，反应池水深。池体设计与计算污水处理程度的计算原污水经过初次沉淀池的处理，按降低，按去除考虑，则进入池的值值为其中，水中非溶解性含量式中微生物自身氧化率，般在之间，取活性微生物在处理水中所占的比例，取处理水中悬浮固体浓度。出水中的总含量，故处理水中溶解性含量则去除率为污泥负荷率的确定为保证曝气池在低温季节也能取得良好的处理效果，故拟定采用的污泥负荷率为。确定混合液污泥浓度式中污泥体积指数，般为，取污泥回流比，取选取有关因素系数，取。曝气时间式中进水平均池内浓度污泥负荷，排出比，设为。沉淀时间初期沉降速度因此，沉降时间为式中反应池内水深，本设计取超高，取为。排水时间沉淀时间在，排水时间在左右，与沉淀时间合计为，因此排水时间取为。个周期所需时间取所以周期数为进水时间式中反应池个数反应器容积反应池水深，则反应池表面积为取取池污泥产量池生物代谢产泥量为式中微生物代谢增殖系数取微生物自身氧化率取每日的有机污染物降解量。假定污泥含水率为，则污泥量为曝气系统设计与计算池运行方式本设计共设立个曝气池，座建在起。所有池子从侧进水，每池进水采用配水管配水使水分布均匀。出水采用根出水管，污泥采用潜污泵提升设于每池的池尾。需氧量计算反应池需氧量计算式式中混合液需氧量微生物代谢有机物需氧率取微生物自养需氧率取去除的。供气量采用型网状膜微孔空气扩散器，每个空气扩散器的服务面积，敷设于距池底处，淹没深度，计算温度定为，查得和时，水中饱和溶解氧值为。空气扩散器出口处的绝对压力按下式计算空气离开水面时氧的百分比曝气池混合液中平均氧饱和度换算成条件下脱氧清水的充氧量式中污水中杂质影响修正系数，取实际有效容积设超高，则贮泥池的总高为脱水机房污泥量泥，则选择双网带式压滤机台，其中台备用，工作周期为，每台压滤机处理能力为，可处理污泥量泥。第五章高程计算污水系统高程计算构筑物水头损失构筑物水头损失见表。表构筑物水头损失构筑物名称水头损失构筑物名称水头损失斜滤网反应池调节池池沉淀池气浮池水解酸化池管渠水力计算管渠水力计算见表。表污水管渠水力计算表名称流量管径管长沿程局部合计出水口至气浮池气浮池至池池至反应池反应池至酸化池酸化池至沉淀池沉淀池至调节池调节池至斜滤网污水处理高程布置污水处理排出口标高为，以排出口为起点，沿污水处理流程向上到推计算，以使处理后的污水能自流排出。计算结果见表。表构筑物及管渠水面标高计算表名称上游标高下游标高水面标高地面标高出水口至气浮池气浮池气浮池至池池至反应池反应池至酸化池酸化池酸化池至沉淀池沉淀池沉淀池至调节