析中，各齿轮的轮齿工作时，其齿面接触应力是按脉动循环变化的。若齿面接触应力超出材料的接触持久极限，则轮齿在载荷的多次重复作用下，齿面表层产生细小的疲劳裂纹，裂纹的蔓延扩展，使表层金属微粒剥落面形成疲劳点蚀。轮齿出现疲劳点蚀后，严重影响传动的稳定性，且致使产生震动和噪声，影响传动的正常工作，甚至引起行星传动的破坏。提高齿面硬度，减小齿面粗糙度，提高润滑油黏度和接触精度，以及进行合理的变位均能提高齿面抗点蚀的能力。在行星齿轮传动中，齿轮在载荷的多次重复作用下，齿根弯曲应力超过材料的弯曲持久极限时，齿根部分将产生疲劳裂纹。裂纹逐渐扩展，最后导致齿轮产生疲劳折断。另外，还有过载遮断，轮齿因短时过载或冲击过载而引起的突然折断，称之为过载折断。用淬火钢或铸铁制成齿轮，容易产生过载折断。齿面磨料磨损是由于齿廓间相对滑动的存在，如果有硬的屑粒进入轮齿工作面间，则将产生磨料磨损。闭式齿轮传动中，应该注意润滑油的清洁和及时更换。而开式齿轮传动的工作条件较差，其主要的失效形式就是磨料磨损。齿轮材料和热处理的选择在行星齿轮传动中，齿轮材料的选择应综合得考虑到齿轮传动的工作情况，如载荷性质和大小，工作环境等，加工工艺和材料来源及经济性等条件。由于齿轮材料及其热处理是影响齿轮承载能力和使用寿命的关键因素，也是影响齿轮生产质量和加工成本的主要条件。选择齿轮材料的般原则是既要满足其性能要求保证齿轮传动的工作可靠，安全同时又要使其生产成本较低。对于中低速，重载的重型机械的行星齿轮传动装置应选用调制钢等材料。经正火调质或表面淬火，使其获得机械强度，硬度和韧性等综合性能较好。根据本课题所研究的轮边减速器的使用环境，维修条件以及重型矿用电动轮自卸车的重型重载特征，轮齿载荷性质承载能力，结合齿轮常常发生的失效形式，并考虑加工工艺材料来源使用寿命和经济性等条件，经综合，选择齿轮材料和热处理方式见下中心轮和行星轮均采用渗碳淬火的调质合金钢，其齿面硬度取中心轮和行星轮的加工精度为级。内齿轮选用调质表面淬火的合金钢其齿面硬度为取加工精度为级模数的计算在计算行星齿轮传动强度时，将各种传动类型的行星齿轮传动分解成其对应的若干个相互啮合的齿轮副。然后，载将每个啮合齿轮副视为单个的齿轮传动。在设计行星齿轮传动时，其主要参数可先安类比法，即参照已有的形同类型的行星齿轮传动来进行初步确定或者根据具体的工作条件，结构尺寸和安装条件来确定。常用的办法是按齿面接触强度初算小齿轮的分度圆直径或者按轮齿弯曲强度初算齿轮模数。在增大。按弯曲强度的初算公式计算齿轮的模数行星轮数目时，各个行星轮上的载荷均匀或采用载荷分配不均匀系数进行补偿，因此只需要分析和计算其中的套即可，中心轮在每套中即在每个功率分流上所承受的输入转矩由计算或者按启动时转速最小，转矩最大来计算小齿轮的名义转矩中心轮所传递的转矩，行星轮数目。代入数据可得中心轮的模数可由估算算式系数，对于直齿轮传动，对于斜齿轮传动啮合齿轮副中小齿轮的名义转矩，应是功率分流后的值使用系数综合系数计算弯曲强度的行星轮间载荷分布不均匀系数小齿轮系数小齿轮齿宽系数齿轮副中小齿轮齿数试验齿轮弯曲疲劳极限且取和中的较小值。相关系数的确定算式系数本课题采用直齿轮传动算式系数使用系数按原动机均匀平稳，工作机中等冲击取使用系数综合系数综合系数计算弯曲强度的行星轮间载荷分布不均匀系数根据经验，取行星轮间载荷分布不均匀系数小齿轮齿形系数按和取小齿轮齿形系数小齿轮齿宽系数。小齿轮齿宽系数模数的确定将所有系数及代入式解得，故取轮系的模数。啮合参数计算由于本齿轮副没有变位，因此可直接按照标准齿轮的参条件也满足。传动效率的计算行星齿轮传动的效率是评价其传动性能优劣的重要指标之。对于不同传动类型的行星齿轮传动，其效率η值得大小也是不同的。对于同类型的行星齿轮传动，小效率η值也可能随传动比的变化而变化。在同类型的行星齿轮传动中，当输入件，输出件不同时，其效率η值也不相同。而且，行星齿轮传动效率变化范围很大，其η值可高达，低的可接近于零，甚至η低于零，即可以自锁。欲求的行星齿轮传动效率η值，首先应分析和了解他的传动损失。在行星齿轮传动中，其主要的功率损失为如下三种啮合齿轮副中的摩擦损失轴承中摩擦损失液力损失在型行星齿轮传动中，为输入件所传递的实际功率，为输出件所传递的实际功率，为行星齿轮传动中的摩擦损失功率。根据前面的规定，输入件所传递的功率为正值，即﹥，而输出件所传递的功率为负值，即﹤根据般的效率计算概念，故可得行星齿轮传动的效率公式为因输入功率∣︱,则得在行星齿轮传动中，因为为输入件，即﹥，由公式可得其传动效率为现在，再根据啮合功率法原理,进步推导与的关系式。则得﹥,﹤根据式，则得行星齿轮传动效率为转化机构的功率损失系数计算关于损失系数的计算问题如下在转化机构中，其损失系数等于啮合损失系数和轴承损失系数之和，即对于型行星传动，其啮合系数之和为啮合损失系数转化机构中中心轮与行星轮之间的啮合损失系数转化机构中内齿圈与行星轮之间的啮合损失系数。啮合损失系数的确定在转化机构中，仅考虑齿轮副的啮合摩擦损失时，齿轮副中小齿轮齿数齿轮副中大齿轮齿数齿轮啮合副的重合度啮合摩擦因数，般取以上公式中，正号适合于外啮合负号适合于内啮合。初步计算时和可忽略不计则η可见，该传动系统传动效率较高。本章小结本章验算了安装条件，并计算出了齿轮副的传动效率。该传动系的效率为，其传动效率较高，符合设计要求。如需接下来几章请联系数公式进行计算。在两个啮合副,中，其标准中心距为两个啮合的标准中心距不相等，最小齿数不满足根切条件，所以必须采用变位。齿轮副变位要尽可能提高其齿面接触强度，如图，图齿面接触强度分图找框满足公共建筑的操作性能要求第二，更大的自重将导致建设材料和地震力的增大从而造成结构和基础设计困难。在本文，为了克服普通剪力墙的缺点介绍个新型高层建筑结构交错排列的剪力墙结构，不仅为建筑设计提供大空间，而且对水平作用力的抵抗有更轻自重和抵抗力。交错排列剪力墙结构系统在高层建筑中的具体优点新型剪力墙结构系统样式和特点在这个新型剪力墙结构系统，每个剪力墙的交错排列地点设在毗邻地板上，并且毗邻剪力墙相互交错排列剪力墙上缘支撑地面板的个末端毗邻剪力墙下缘支撑地面板的另个末端。在每个剪力墙旁边设置边柱和梁。在每个地面板上设置嵌入柱和连系梁。这个结构系统的好处是它的空间用途大和板的间距小。剪力墙可以交错排列或不符合使用要求，见图。结果，间隔宽度从被增加到或。另外，交错排列的剪力墙自重小于普通剪力墙，因此减少物质费用。结构分析结果表明新型剪力墙与普通剪力墙相比，在两者有同样侧向刚度时，墙壁数减退和自重减少。不仅克服了普通剪力墙的二个主要明显的缺点，并且有效地扩大剪力墙结构用途空间。除了建筑便利以外，交错排列的剪力墙还有其他好处。虽然每个剪力墙的刚度变形沿垂直的方向，当毗邻剪力墙在交错排列地点受力时，整体结构的总刚度变形沿垂直的方向。整体结构变形基本上弯曲形式。以上分析表明，交错排列的剪力墙和普通剪力墙相比有更强的整体刚度较少的上面层位移减少大约和较少的相对楼层位移。在同水平力之下，交错排列剪力墙结构能有效地减少梁和柱的内力，并且在地震时提高结构的性能。新型剪力墙结构工作方法在垂直力作用下，这个结构作用和普通框架结构样，剪力墙和柱起抵抗垂直力。由于每个剪力墙的刚度大，并且变形小，柱的弯曲的变形和弯曲时间是非常小的。在侧向力作用下，结构变形是致的，从而它可能有效地改进整体刚度，并且能更好的抵抗侧向力。主要原因是剪力墙的特殊布置方法，可以解释如下首先，侧向剪切力传递方法是与传统剪力墙不同。侧向剪切力通过墙壁下缘从剪力墙上缘转移到下层楼板，然后通过下面楼板到下面楼层毗邻剪力墙。最后，侧向剪切力转移到基层剪力墙和基构刚度和减少自重或地震力，美中不足的是在设计时限制了部分剪力墙和梁。在这个结构中，因为剪力墙在每个楼层是间断的，所以侧向剪切应力是不可能直接地通过板传递到底部。由于有较大剪切力传递到底部板，因此，层板应该具有更大的强度和刚度来传递剪切力般来说，采用现浇板。板的混凝土强度不得低于比。板的厚度不应该少于，特别是底层应铺设的双向钢筋。在剪力墙和板的连接处应加大强度。为了保证墙和板之间的抗剪强度，根据与计算长度有关的规范，斜杆应具有定的锚固长度。而且，在剪力墙上下连接处应力十分复杂以至于剪力墙很容易出现斜裂缝从而造成剪切破坏。所以除了暗柱和连梁以外，在剪力墙的连接处应设置斜杆来保证连接处的强度和刚度。在墙上下相交处必须使用内圆角措施。其它抗震的措施的使用应与剪力墙结构的抗震规范相致。总述从上述分析和研究，得到以下结论和传统剪力墙结构相比，交错排列剪力墙结构有许多好处，例如析中，各齿轮的轮齿工作时，其齿面接触应力是按脉动循环变化的。若齿面接触应力超出材料的接触持久极限，则轮齿在载荷的多次重复作用下，齿面表层产生细小的疲劳裂纹，裂纹的蔓延扩展，使表层金属微粒剥落面形成疲劳点蚀。轮齿出现疲劳点蚀后，严重影响传动的稳定性，且致使产生震动和噪声，影响传动的正常工作，甚至引起行星传动的破坏。提高齿面硬度，减小齿面粗糙度，提高润滑油黏度和接触精度，以及进行合理的变位均能提高齿面抗点蚀的能力。在行星齿轮传动中，齿轮在载荷的多次重复作用下，齿根弯曲应力超过材料的弯曲持久极限时，齿根部分将产生疲劳裂纹。裂纹逐渐扩展，最后导致齿轮产生疲劳折断。另外，还有过载遮断，轮齿因短时过载或冲击过载而引起的突然折断，称之为过载折断。用淬火钢或铸铁制成齿轮，容易产生过载折断。齿面磨料磨损是由于齿廓间相对滑动的存在，如果有硬的屑粒进入轮齿工作面间，则将产生磨料磨损。闭式齿轮传动中，应该注意润滑油的清洁和及时更换。而开式齿轮传动的工作条件较差，其主要的失效形式就是磨料磨损。齿轮材料和热处理的选择在行星齿轮传动中，齿轮材料的选择应综合得考虑到齿轮传动的工作情况，如载荷性质和大小，工作环境等，加工工艺和材料来源及经济性等条件。由于齿轮材料及其热处理是影响齿轮承载能力和使用寿命的关键因素，也是影响齿轮生产质量和加工成本的主要条件。选择齿轮材料的般原则是既要满足其性能要求保证齿轮传动的工作可靠，安全同时又要使其生产成本较低。对于中低速，重载的重型机械的行星齿轮传动装置应选用调制钢等材料。经正火调质或表面淬火，使其获得机械强度，硬度和韧性等综合性能较好。根据本课题所研究的轮边减速器的使用环境，维修条件以及重型矿用电动轮自卸车的重型重载特征，轮齿载荷性质承载能力，结合齿轮常常发生的失效形式，并考虑加工工艺材料来源使用寿命和经济性等条件，经综合，选择齿轮材料和热处理方式见下中心轮和行星轮均采用渗碳淬火的调质合金钢，其齿面硬度取中心轮和行星轮的加工精度为级。内齿轮选用调质表面淬火的合金钢其齿面硬度为取加工精度为级模数的计算在计算行星齿轮传动强度时，将各种传动类型的行星齿轮传动分解成其对应的若干个相互啮合的齿轮副。然后，载将每个啮合齿轮副视为单个的齿轮传动。在设计行星齿轮传动时，其主要参数可先安类比法，即参照已有的形同类型的行星齿轮传动来进行初步确定或者根据具体的工作条件，结构尺寸和安装条件来确定。常用的办法是按齿面接触强度初算小齿轮的分度圆直径或者按轮齿弯曲强度初算齿轮模数。在增大。按弯曲强度的初算公式计算齿轮的模数行星轮数目时，各个行星轮上的载荷均匀或采用载荷分配不均匀系数进行补偿，因此只需要分析和计算其中的套即可，中心轮在每套中即在每个功率分流上所承受的输入转矩由计算或者按启动时转速最小，转矩最大来计算小齿轮的名义转矩中心轮所传递的转矩，行星轮数目。代入数据可得中心轮的模数可由估算算式系数，对于直齿轮传动，对于斜齿轮传动啮合齿轮副中小齿轮的名义转矩，应是