1、“.....滚动轴承与轴的周向定位是借过渡配合来保证的，此处选轴的直径尺寸公差为。确定轴上圆角和倒角尺寸参考机械设计表，取轴端倒角为，各个轴肩处圆角半径为。轴的校核对于仅承受转矩或者主要承受转矩的传动轴，可以直接用转矩法，对承受弯矩转矩复合作用的轴，常用此法作轴径估算。轴的强度条件为扭应力转矩轴的抗扭系数，见中国机械设计大典表许用应力，见中国机械设计大典表。代入数据作负载。弹簧变形量的确定。曲轴行程为，即压紧机构的行程为，考虑到弹簧的弹性极限，选取弹簧时应将行程扩大，不妨取为。查取机械设计手册表选取圆柱螺旋压缩弹簧的尺寸及参数。材料直径弹簧中径节距工作极限载荷单圈弹簧工作极限载荷下变形量单圈弹簧刚度最小导筒直径根据机械设计手册查取导杆导套与弹簧的间隙值直径差为根据圆柱螺旋压缩弹簧设计计算基本公式式中工作载荷作用下的变形量弹簧的工作载荷弹簧中径弹簧的有效圈数切变模量材料直径求得弹簧的有效圈数，取压缩弹簧稳定性验算高径比较大的压缩弹簧，轴向载荷达到定程度就会产生侧向弯曲而失去稳定性。为了保证使用的稳定......”。

2、“.....强度验算疲劳强度安全系数的计算公式为式中弹簧材料的脉动疲劳极限。由工作载荷和产生的切应力，分别按下式计算为曲度系数，由公式，其中为旋绕比，许用安全系数。当弹簧的设计计算和材料试验精确度高时，取，当精确度低时，取对于印刷机械，零部件寿命要求约为小时，变载荷作用次数约为，查机械设计手册表得，。带入数据算得。共振验算对于高速运转中承受变载荷的类弹簧，需进行共振验算。此机器属于低速机械，故可略去共振验算。结论通过本次对自动三面切书机的设计，本人最后设计出了台效率为每分钟本左右的自动三面切书机，结构简单，能满足课题要求。为了实现刀架的上下移动，我首先采用了凸轮机构，凸轮推动导杆带动刀架上下移动的设计。如此设计原理上固然能满足设计的要求，但实际上如此设计并能保证凸轮机构的强度，凸轮的磨损更使整机的造价变高。后来我发现如果将凸轮改为曲轴的话，能使整机机构得到精简。在压紧机构的设计中，我原本设定压紧机构随切书型号的不同而更换，虽然能满足设计要求，机构过于复杂......”。

3、“.....而采用调节推书机构的方案。最后，目前自动切书机的发展趋势是气动液压来简化机械结构，自动控制，以利于缩短设备升级换代的周期。虽然本设计能保证自动切书，但是在自动控制上还是有不足的地方。致谢在论文完成之际，我要特别感谢我的指导老师谈峰老师的热情关怀和悉心指导。在我撰写论文的过程中，谈老师倾注了大量的心血和汗水，无论是在论文的选题构思和资料的收集方面，还是在论文的研究方法以及成文定稿方面，我都得到了谈老师悉心细致的教诲和无私的帮助，特别是他广博的学识深厚的学术素养严谨的治学精神和丝不苟的工作作风取，则按照计算转矩应小于联轴器的公称转矩的条件，查标准，选用型弹性柱销联轴器，见图。其公称转矩为。半联轴器的孔径，故取半联轴器长度，半联轴器与轴配合的毂孔长度。轴的结构设计拟定轴上零件的装配方案对于跨距较大的轴，考虑到轴工作温度升高时的热伸长量，应采用支点双向固定，另支点游动的支承结构。作为固定支承的轴承，应能承受双向轴向载荷，故内外圈在轴向都要固定。作为补偿轴的热膨胀的游动轴承，若使用的是内外圈不可分离型轴承，只需固定内圈，其外圈在座孔内应可以轴向游动。如图所示......”。

4、“.....Ⅰ轴段左端需制出轴肩，故取Ⅱ段的直径左端轴承用弹性挡圈定位，按轴端直径取挡圈直径。半联轴器与轴配合的毂孔长度，为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故Ⅷ段的长度应比略短些，现取Ⅷ。初步选择滚动轴承。因轴承主要受有径向力作用，可能伴有不大轴向力，故可选用深沟球轴承。圆周力径向力轴向力是变化的，暂取为根据工作条件选取深沟球轴承。轴承转速,装轴承处的轴颈直径可在内选取，运转时有轻微冲击，预期计算寿命。求比值根据机械设计表，深沟球轴承的最大值为，故此时。初步计算当量动载荷，根据式按照表，,取按照表，，暂取近似中间值，则根据式，求轴承应有的基本额定动载荷值按照轴承样本或设计手册选取的轴承，此轴承的基本额定静载荷。验算如下求相对轴向载荷对应的值和值按表注，对深沟球轴承取，则相对轴向载荷为，在表中介于之间，对应的值为，值为用线性插值法求值故......”。

5、“.....根据式即高于预期寿命，所以满足。参照工作要求并根据Ⅶ，由轴承产品目录中初步选取基本游隙组，标准精度级的深沟球轴承，其尺寸为，故ⅣⅠ。左端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位。由查得型轴承的定位轴肩处直径，因此，取Ⅱ。安装齿轮处的轴段Ⅳ的直径Ⅳ齿轮的右端与右轴承之间采用套筒定位。已知齿轮的宽度，为了使套筒端面可靠地压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取Ⅳ。齿轮的左端采取轴肩定位，轴肩高度，取，则轴环处直径Ⅲ。轴环宽度，取Ⅲ。轴承端盖的总宽度为。根据轴承端盖的装拆及便利对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器端面的距离，故取Ⅶ。取齿轮距箱体内壁之距离。考虑到箱体的铸造误差，在确定滚动轴承位置时，应距箱体内壁段距离，取，已知滚动轴承宽度，则ⅤⅥⅡⅢ至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。轴上零件的周向定位齿轮，半联轴器与轴的周向定位均采用平键联接。按Ⅳ由手册查得平键截面，键槽用键槽铣刀加工，长为标准键长，齿轮轴键槽深度联轴器上键槽深度同时为了保证齿轮与轴配合有良好的对中性......”。

6、“.....例如，功率和发散特性可以在第次实验中研究，而后两个特性频率和振幅特性可以在第二次试验中研究。注意事项以上所有的评论说明，就反射和工作点调节而言激光器单纵模输出装置是十分脆弱的。首先必须保证在测量之前，激光器确实运行于单模态。如果获得个单的，清晰的干涉图样或者进行差分扫描时从迈克逊干涉仪获得个好的正弦曲线，则可以认为其工作于单模态。如果不是这种情形，激光器可能工作于多模态，此时应调整它的电流。如果不能通过调整电流获得单模输出，而反射却可能控制激光模式，在这种情况下，应调整设备，以尽量减少反射。如果仍然不能获得单模输出，激光二极管可能已经坏了，需要更换。警告在这个项目装置中所提供的激光器发出的不可见光会损害人的眼睛。所以必须注意避免眼睛直接暴露于激光光束中。我们建议使用专门针对的激光护目镜。在操作前请仔细阅读二极管激光器操作手册中的安全操作章节和有关激光二极管组成和处理的章节附录。半导体激光器的功率特性装配激光器并为激光器供电。首先我们将准直光束。接着将激光光束输入到个监视器中并使激光光束成像在距激光器约两到十厘米的白屏上......”。

7、“.....每个激光器都有各自的阈值电流。把电流增加到阈值以上左右。通过红外成像设备或红外感应卡片，观察卡片上的光斑并且调整准直透镜在激光装置中的位置以在卡片上获得个明亮的光斑。将卡片移至距透镜左右同时调整激光器与透镜的相对位置以便获得个大小不随白屏的位置改变而强烈变化的光斑。当白屏到激光器的距离被调近或拉远时，而光斑大小依然保持不变，可认为此时输出的光束被准直了。另外，可通过将激光光束聚焦到无穷远来对其进行准直。注意不要使同伴暴露于激光中。将个型号的探测器放置在装置组件后，并调整它的位置以使其有效面积处于光束中央。并保证有足够的光强照在探测器上以产生个较强的信号。同时将光电探测器连接到功率计上。实验时应减少背景照明房间的灯光以使所探测的信号仅来源于激光。将驱动电流减小到阈值以下数毫安，并再次检查确使房间光与激光相比不是探测器中占优势的信号。增加电流并画出探测器的输出与激光器的驱动电流的关系曲线。你应该得到个与图类似的曲线。如果需要，也可以通过改变二极管温度以观察温度对阈值电流的影响。在研究激光二极管温度特性时......”。

8、“.....注意，当二极管温度降低时，阈值下降。所有的操作都应当在二极管断电的情况下进行以防止驱动电流高于阈值而损坏激光器。为了防止破坏激光器的结构，应保证工作电流不超过激光器的最大驱动电流。图驱动电流和输出功率关系曲线散光距离特性激光二极管散光距离由下列各项决定。先用个透镜将激光束聚焦到合适距离。再通过渐次移动光路中的刀片来获得刀片位于不同位置时通过刀口的总光强数据。这样些数据描绘了激光束的整体光强分布如图，通过差异来显示实际的光强分布如图，反过来又可得出光束的直径。通过测量激光不同位置时的光束选择齿轮轮毂与轴的配合为。滚动轴承与轴的周向定位是借过渡配合来保证的，此处选轴的直径尺寸公差为。确定轴上圆角和倒角尺寸参考机械设计表，取轴端倒角为，各个轴肩处圆角半径为。轴的校核对于仅承受转矩或者主要承受转矩的传动轴，可以直接用转矩法，对承受弯矩转矩复合作用的轴，常用此法作轴径估算。轴的强度条件为扭应力转矩轴的抗扭系数，见中国机械设计大典表许用应力，见中国机械设计大典表。代入数据作负载。弹簧变形量的确定。曲轴行程为，即压紧机构的行程为，考虑到弹簧的弹性极限......”。

9、“.....不妨取为。查取机械设计手册表选取圆柱螺旋压缩弹簧的尺寸及参数。材料直径弹簧中径节距工作极限载荷单圈弹簧工作极限载荷下变形量单圈弹簧刚度最小导筒直径根据机械设计手册查取导杆导套与弹簧的间隙值直径差为根据圆柱螺旋压缩弹簧设计计算基本公式式中工作载荷作用下的变形量弹簧的工作载荷弹簧中径弹簧的有效圈数切变模量材料直径求得弹簧的有效圈数，取压缩弹簧稳定性验算高径比较大的压缩弹簧，轴向载荷达到定程度就会产生侧向弯曲而失去稳定性。为了保证使用的稳定，般弹簧的高径比应按下列情况选取两端固定端固定另端回转两端回转此压缩弹簧高径比为所以可以保证稳定性。强度验算疲劳强度安全系数的计算公式为式中弹簧材料的脉动疲劳极限。由工作载荷和产生的切应力，分别按下式计算为曲度系数，由公式，其中为旋绕比，许用安全系数。当弹簧的设计计算和材料试验精确度高时，取，当精确度低时，取对于印刷机械，零部件寿命要求约为小时，变载荷作用次数约为，查机械设计手册表得，。带入数据算得。共振验算对于高速运转中承受变载荷的类弹簧，需进行共振验算......”。