预应力损失两个部分而梁内钢束的锚固应力和有效应力又称永存预应力分别等于张拉时锚下控制应力扣除相应阶段的预应力损失。说明从计算概念上，每根预应力束在每个截面的预应力损失都不样，但是由于本设计是毕业设计教学环节，时间有限，所以进行定的简化，假定预应力束在每个截面的损失相等。预应力损失的计算预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算中，应考虑由下列因素引起的预应力损失预应力钢筋与管道壁之间的摩擦锚具变形钢筋回缩和接缝压缩预应力钢筋与台座之间的温差混凝土的弹性压缩预应力钢筋的应力松弛混凝土的收缩和徐变此外，尚应考虑预应力钢筋与锚圈口之间的摩擦台座的弹性变形等因素引起的预应力损失。对于后张法预应力混凝土构件不存在钢筋与台座之间的温差，本设计采用的是悬臂施工工艺，属于后张法预应力构件，因此只考虑以下因素引起的预应力损失预应力钢筋与管道壁之间的摩擦锚具变形与钢筋回缩和接缝压缩混凝土的弹性压缩预应力钢筋的应力松弛混凝土的收缩和徐变。预应力钢筋与管道壁之间摩擦引起的应力损失可按下式计算式中预应力钢筋锚下的张拉控制应力预应力钢筋与管道壁的摩擦系数，按表采用从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，按表采用从张拉端至计算截面的管道长度,可近似地取该段管道在构件纵轴上的投影长度。表系数及的值管道成型方式预埋金属波纹管预埋塑料波纹管预埋铁皮管预埋钢管抽心成型本设计采用的是金属波纹管，所以取，取。例如计算中墩支座截面的时候用下面的表格计算，其余截面依次类推。表中墩支座截面的摩阻损失截面号中墩支座截面钢束号束数每束钢筋总数平均表控制截面的平均摩阻损失控制截面边跨边跨边跨边墩支座控制截面中跨中跨中跨中墩支座由锚具变形钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失，可按下式计算式中锚具变形钢筋回缩和接缝压缩值，统取预应力钢筋的有效长度预应力钢筋的弹性模量。取。在计算锚具变形钢筋回缩等引起的应力损失时，需考虑与张拉钢筋时的摩阻力相反的摩阻作用，此时截面处的锚具变形损失，当变形损失数值小于零时，表示锚具变形对该截面无影响。为保守计，本设计不考虑该项以补偿钢束在与桥面平行的平面内弯曲摩阻。最后给出每个截面单根钢筋的平均损失。下表给出支座截面上钢筋的锚具损失，其余截面依次类推。表中墩支座截面的锚具变形等各项损失钢束总数平均表控制截面的锚具变形等各项损失控制截面边跨边跨边跨边墩支座座，荷载不变，此时施工阶段二的恒载内力即为，从而可求得，最后利用公式求得由预加力徐变次内力。预加力引起的二次力矩预加力所引起的二次力矩仅考虑超静定钢束。静定结构该项为零，超定结构该项不为零。采用等效荷载法计算，将超静定钢束的预应力用等效荷载代替，然后用计算。的具体操作首先修改数据文件，另存为其它文件名，将所有材料容重均设为零，将二期恒载和施工荷载均设为零，然后修改支座信息，将施工阶段四的结构变为静定结构即去掉边跨的两个支座，且将中跨两支座分别改为固定铰支座和滑动铰支座，接着将每根超静定预应力钢筋在锚固点处和转折点处的集中力分解为作用在截面重心处的竖向力水平力和弯矩，在施工阶段四将这些力加在结构上，接着运行，仅计算结构恒载内力，所得结果中施工阶段四的恒载内力即为超静定钢束的初预矩，此项可直接手算，即初预矩等预拉力偏心距。温度次内力的计算对于大跨度预应力混凝土箱梁桥，特别是超静定结构体系，温度应力可以达到甚至超过荷载应力，因此有必要对温度次内力进行计算。桥梁结构因自然条件变化而引起的温差效应主要可归纳为日照，降温，年温度变化等三个原因，年温度是指常年缓慢变化的年气温，它对结构的影响主要导致桥梁的纵向位移，般通过桥面伸缩缝，支座位移柔性桥墩等构造措施相协调，只有在结构的位移受到限制时才会引起温度次内力。日照辐射及寒冷骤然降温属于局部影响，导致结构的温度次内力是产生结构裂缝的主要因素。毕业设计题目预应力混凝土连续梁桥设计学生姓名张玉亮专业班级城轨技术指导教师评语建议成绩指导教师签字年月日答辩委员会意见答辩委员会教师姓名职称毕业设计成绩制截面中跨中跨中跨中墩支座混凝土的弹性压缩后张预应力砼构件的预应力钢筋采用分批张拉时，先张拉的钢筋由于张拉后批钢筋所产生的砼弹性压缩引起的应力损失，可按下式计算式中在计算截面先张拉的钢筋重心处，由后张拉各批钢筋产生的混凝土法向应力预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值。若逐计算的值则甚为繁琐，对于悬臂施工结构，可作下列两假设每悬臂浇注段，即相应地张拉批预应力筋，假设每批张拉的预应力值都相同，且都作用在全部预应力钢束的重心处在同计算截面上，每悬臂浇注梁段自重对该截面所并产生的自重弯距都相等。按照上述两点假设，且忽略同截面上钢束张拉先后次序不同而并产生的弹性压缩损失，可采用下列简化计算公式第章次内力的计算徐变次内力的计算静定结构由混凝土的徐变不会产生徐变次内力。对于超静定结构，由于冗力的存在，混凝土徐变受到多余约束的制约，从而引起徐变次内力，徐变次内力的存在使结构的内力重分布，重分布后的内力可按规范方法进行计算第条。实际上，徐变次内力是由于体系转换即从静定结构到超静定结构而产生的，因此在施工时应尽量避免反复的体系转换次数。由于徐变理论的复杂性，徐变次内力计算方法并不完善，规范采用基于老化理论的计算式。连续梁刚构整个施工过程经历了两次体系转换即边跨合拢和中跨合拢，为简化计算，本设计中将两次体系转换简化为次体系转换，即从最大双悬臂状态先期结构或体系转换运营阶段结构后期结构或体系。结构重力徐变次内力计算步骤第步按照实际的施工程序，算出施工阶段最大比悬臂状态的弯矩图先期结构。由完成，注意此时无挂篮重量影响。第二步按照第步的荷载，算出按连续结构合拢后体系的弯矩图后期结构第三步从第二步弯矩图中减去第步的弯矩图，其结果应具有呈直线形的弯矩图。第四步将第三步的弯矩图乘以系数即得徐变弯矩图。第五步第步的弯矩与第四步的弯矩之和即为最终弯矩图。的具体操作首先修改数据文件，另存为其它文件名，然后增加种新材料，除容重为零外，其它材料特性同梁体砼，将合拢段单元和边跨支架浇注段单元的材料类型设为新材料，将二期恒载和施工荷载均设为零，接着运行，仅计算结构恒载内力，所得结果中施工阶段二的恒载内力即为。然后将上面数据文件中各梁段的浇注时间改为全部在第二施工阶段完成注意无临时支座此时施工阶段二的恒载内力即为，最后利用公式求得由结构自重徐变次内力。表自重产生的次内力•截面号预加力徐变次内力预加力的徐变次内力仅考虑静定钢束，徐变会引起的截面上预应力矩的重分布，其重分布后的弯矩为作用于先期结构上的预应力，按先期结构体系最大双悬臂状态计算的弯矩，中跨合拢前的具体操作首先修改数据文件，另存为其它文件名，然后将所有材料容重均设为零，将二期恒载和施工荷载均设为零，将每根静定预应力钢筋在锚固点处和转折点处的集中力分解为作用在截面重心处的竖向力水平力和弯矩，在施工阶段二将这些力加在结构上，接着运行，仅计算结构恒载内力，所得结果中施工阶段二的恒载内力即为，即静定钢束的初预矩。此项可直接手算，即初预矩等预拉力偏心距。然后将上面数据文件中各梁段的浇注时间改为全部在第二施工阶段完成注意无临时支，美学要求等。若采用三跨或四跨不等的桥孔布置，般边跨长度可取为中跨的倍，这样可使中跨跨中不致产生异号弯矩，此外，边跨跨长与中跨跨长之比还与施工方法有着密切的联系，对于采用现场浇筑的桥梁，边跨长度取为中跨长度的倍是经济合理的。但是若采用悬臂施工法，则不然。本设计跨度，主要根据设计任务书来确定，其跨度组合为米米米米。基本符合以上原理要求。截面形式立截面从预应力混凝土连续梁的受力特点来分析，连续梁的立面应采取变高度布置为宜在恒活载作用下，支点截面将出现较大的负弯矩，从绝对值来看，支点截面的负弯矩往往大于跨中截面的正弯矩，因此，采用变高度梁能较好地符合梁的内力分布规律，另外，变高度梁使梁体外形和谐，节省材料并增大桥下净空。但是，在采用顶推法移动模架法整孔架设法施工的桥梁，由于施工的需要，般采用等高度梁。等高度梁的缺点是在支点上不能利用增加梁高而只能增加预应力束筋用量来抵抗较大的负弯矩，材料用量多，但是其优点是结构构造简单线形简洁美观预制定型施工方便。般用于如下情况本设计中采用双面配筋，且底板由支点处以抛物线的形式向跨中变化。底板在支点处厚,在跨中厚顶板厚。腹板和其它细部结构箱梁腹板厚度腹板的功能是承受截面的剪应力和主拉应力。在预应力梁中，因为弯束对外剪力的抵消作用，所以剪应力和主拉应力的值比较小，腹板不必设得太大同时，腹板的最小厚度应考虑力筋的布置和混凝土浇筑要求，其设计经验为腹板内无预应力筋时，采用。腹板内有预应力筋管道时，采用。腹板内有锚头时，采用。大跨度预应力混凝土箱梁桥，腹板厚度可从跨中逐步向支点加宽，以承受支点处交大的剪力，般采用，甚至可达到左右。本设计支座处腹板厚取，跨中腹板厚取。梗腋在顶板和腹板接头处须设置梗腋。梗腋的形式般为等。梗腋的作用是提高截面的抗扭刚度和抗弯刚度，减少扭转剪应力和畸变应力。此外，梗腋使力线过渡比较平缓，减弱了应力的集中程度。本设计中，根据箱室的外形设置了宽，长的的上部梗腋，而下部采用的梗腋。横隔梁横隔梁可以增强桥梁的整体性和良好的横向分布，同时还可以限制畸变支承处的横隔梁还起着承担和分布支承反力的作用。由于箱形截面的抗扭刚度很大，般可以比其它截面的桥梁少设置横隔梁，甚至不设置中间横隔梁而只在支座处设置支承横隔梁。因此本设计没有加以考虑，而且由于中间横隔梁的尺寸及对内力的影