种速度控制方案可以选择，即进口节流调速出口节流调速限压式变量泵加调速阀的容积节流调速。钻镗加工属于连续切削加工，加工过程中切削力的选择工况图表明，所设计组合机床液压系统在整个工作循环过程中所需要的功率较小，系统的效率和发热问题并不突出，因此考虑采用节流调速回路即可。虽然节流调速回路效率低，但适合于小功率场合，而且结构简单成本简单，成本低，节约能源，工作可靠。选用执行元件因系统运动循环要求正向快进和工进，反向快退，且快进，快退速度相等，因此选用单活塞杆液压缸，快进时差动连接，无杆腔面积等于有杆腔面积的两倍。速度控制回路所设计机床对调速范围低速稳定性有定要求，因此速度控制是该机床要解决的主要问题。速度的换接稳定性和调节是该机床液压系统设计的核心。此外，与所有液压系统的设计要求样，该组合机床液压系统应尽可能结构加速快退制动注。绘制液压缸工况图并据表可绘制出液压缸的工况图，如图所示。图组合机床液压缸工况图第五章液压系统方案设计根据组合机床液压系统的设计任务和工况分析，率计算公式快进启动加速快速工进快退起动上述液压缸直径及流量计算结果，进步计算液压缸在各个工作阶段中的压力流量和功率值，如表所示。表各工况下的主要参数值工况推力回油腔压力进油腔压力输入流量输入功程中，液压缸采用差动连接，此时系统所需要的流量为快进工作台在快退过程中所需要的流量为快退工作台在工进过程中所需要的流量为工进根据对液压缸缸筒内径尺寸和液压缸活塞杆外径尺寸的规定，圆整后取液压缸缸筒直径为，活塞杆直径为。此时液压缸两腔的实际有效面积分别为工作台在快进过程对液压缸缸筒内径尺寸和液压缸活塞杆外径尺寸的规定，圆整后取液压缸缸筒直径为，活塞杆直径为。此时液压缸两腔的实际有效面积分别为工作台在快进过程中，液压缸采用差动连接，此时系统所需要的流量为快进工作台在快退过程中所需要的流量为快退工作台在工进过程中所需要的流量为工进根据上述液压缸直径及流量计算结果，进步计算液压缸在各个工作阶段中的压力流量和功率值，如表所示。表各工况下的主要参数值工况推力回油腔压力进油腔压力输入流量输入功率计算公式快进启动积分别为工作台在快进过程对液压缸缸筒内径尺寸和液压缸活塞杆外径尺寸的规定，圆整后取液压缸缸筒直径为，活塞杆直径为。此时液压缸两腔的实际有效面积分别为工作台在快进过程中，液压缸采用差动连接，此时系统所需要的流量为快进工作台在快退过程中所需要的流量为快退工作台在工进过程中所需要的流量为工进根据上述液压缸直径及流量计算结果，进步计算液压缸在各个工作阶段中的压力流量和功率值，如表所示。表各工况下的主要参数值工况推力回油腔压力进油腔压力输入流量输入功率计算公式快进启动加速快速工进快退起动加速快退制动注。绘制液压缸工况图并据表可绘制出液压缸的工况图，如图所示。图组合机床液压缸工况图第五章液压系统方案设计根据组合机床液压系统的设计任务和工况分析，所设计机床对调速范围低速稳定性有定要求，因此速度控制是该机床要解决的主要问题。速度的换接稳定性和调节是该机床液压系统设计的核心。此外，与所有液压系统的设计要求样，该组合机床液压系统应尽可能结构简单，成本低，节约能源，工作可靠。选用执行元件因系统运动循环要求正向快进和工进，反向快退，且快进，快退速度相等，因此选用单活塞杆液压缸，快进时差动连接，无杆腔面积等于有杆腔面积的两倍。速度控制回路的选择工况图表明，所设计组合机床液压系统在整个工作循环过程中所需要的功率较小，系统的效率和发热问题并不突出，因此考虑采用节流调速回路即可。虽然节流调速回路效率低，但适合于小功率场合，而且结构简单成本低。该机床的进给运动要求有较好的低速稳定性和速度负载特性，因此有三种速度控制方案可以选择，即进口节流调速出口节流调速限压式变量泵加调速阀的容积节流调速。钻镗加工属于连续切削加工，加工过程中切削力变化不大，因此钻削过程中负载变化不大，采用节流阀的节流调速回路即可。但由于在钻头钻入铸件表面及孔被钻通时的瞬间，存在负载突变的可能，因此考虑在工作进给过程中采用具有压差补偿的进口调速阀的调速方式，且在回油路上设置背压阀。由于选定了节流调速方案，所以油路采用开式循环回路，以提高散热效率，防止油液温升过高。从工况图中可以清楚地看到，在这个液压系统的工作循环内，液压要求油源交替地提供低压大流量和高压小流量的油液。而快进快退所需的时间和工进所需的时间分别为工作负载惯性负载和机械摩擦阻力负载，其他负载可忽略。工作负载工作负载是在工作过程中由于机器特定的工作情况而产生的负载，对于金属切削机床液压系统来说，沿液压缸轴线方向的切削力即为工作负载，即阻力负载阻力负载主要是工作台的机械摩擦阻力，分为静摩擦阻力和动摩擦阻力两部分。导轨的正压力等于动力部件的重力，设导轨的静摩擦力为，则静摩擦阻力动摩擦阻力惯性负载最大惯性负载取决于移动部件的质量和最大加速度，其中最大加速度可通过工作台最大移动速度和加速时间进行计算。已知启动换向时间为，工作台最大移动速度，即快进快退速度为，因此惯性负载可表示为如果忽略切削力引起的颠覆力矩对导轨摩擦力的影响，并设液压缸的机械效率，根据上述负载力计算结果，可得出液压缸在各个工况下所受到的负载力和液压缸所需推力情况，如表所示。表液压缸总运动阶段负载表单位工况负载组成负载值推力启动加速快进工进反向启动加速快退制动第三章负载图和速度图的绘制根据负载计算结果和已知的个阶段的速度，可绘制出工作循环图如图所示，所设计组合机床动力滑台液压系统的速度循环图可根据已知的设计参数进行绘制，已知快进和快退速度快进行程工进行程快退行程，工进速度。快进工进和快退的时间可由下式分析求出。快进工进快退根据上述已知数据绘制组合机床动力滑台液压系统绘制负载图如图，速度循环图如图所示。图速度负载循环图工作循环图负载速度图负载速度图第四章确定液压系统主要参数确定液压缸工作压力由表和表可知，组合机床液压系统在最大负载约为时宜取。表按负载选择工作压力负载工作压力表各种机械常用的系统工作压力机械类型机床农业机械小型工程机械建筑机械液压凿岩机液压机大中型挖掘机重型机械起重运输机械磨床组合机床龙门刨床拉床工作压力计算液压缸主要结构参数由于工作进给速度与快速运动速度差别较大，且快进快退速度要求相等，从降低总流量需求考虑，应确定采用单杆双作用液压缸的差动连接方式。通常利用差动液压缸活塞杆较粗可以在活塞杆中设置通油孔的有利条件，最好采用活塞杆固定，而液压缸缸体随滑台运动的常用典型安装形式。这种情况下，应把液压缸设计成无杆腔工作面积是有杆腔工作面积两倍的形式，即活塞杆直径与缸筒直径呈的关系。工进过程中，当孔被钻通时，由于负载突然消失，液压缸有可能会发生前冲的现象，因此液压缸的回油腔应设置定的背压通过设置背压阀的方式，选取此背压值为。快进时液压缸虽然作差动连接即有杆腔与无杆腔均与液压泵的来油连接，但连接管路中不可避免地存在着压降，且有杆腔的压力必须大于无杆腔，估算时取。快退时回油腔中也是有