近﹒如前所述﹐冲击过电压计算值的准确度取决于值的计算准确度﹒由于的计算与实测非常接近﹐因此的计算值也非常接近于线路的实际值﹒敷设该线路处的大地电阻率不大于欧‧米﹐由此可知当大地电阻率不超过此值时﹐可以把大地视为良好的回归导体﹒四﹑单芯电缆的护层保护器﹒保护器的作用﹑特性和对它的要求为了降低护套或绝缘接头夹板两侧护套间的冲击电压﹐可在护套不接地端和大地之间或在绝缘接的夹板之间装设护层过电压保护器﹒目前国内外普遍使用非线性电阻作冲击过电压保护装置冲击保护器﹐简称保护器﹒保护器在正常工作条件下应呈现较高的电阻此时流过保护器的电流应为微安级﹐以保证电缆在护套单点互联接地的状态下工作﹒当雷电过电压或操作过电压波进入时﹐不接地端的护套出现很高的冲击过电压﹐这时保护器应呈现较小的电阻﹐使过电压电流较容易地经保护器流入大地﹐而保护器自身不应损坏﹐这时不接地端的护套电压由于保护器通过电流而下降至保护器的残压﹒当然保护器的残压应小于外护套的冲击击穿电压﹐这样保护器才能起到保护外护层不被击穿的作用﹒应该注意到﹐在工频过电压时﹐金属护套的不接地端或绝缘接头的两端会出现较高的工频对地电压﹒当接有保护器时﹐这工频过电压也将作用在保护器上﹒工频过电压存在的时间虽然也很短﹐但较瞬时冲击过电压作用时间长得多﹒通常就要求保护器在这段时间内能耐受这工频过电压的作用下而不损坏﹒保护器耐受工频过电压的能力用规定时间下的耐压值例如秒工频耐压或秒工频耐压等表示﹒保护器的工频耐压原则上应高于护层上的或绝缘接头夹板两侧可能出现的工频过电压﹐但应低于外护层或绝缘接头夹板的工频击穿电压﹒因为保护器被工频过电压击穿后﹐更换比较方便﹓而护层或绝缘接头的夹板被击穿后就不态容易修复﹒保护器的保护性能通常用残工比表示﹐秒工頻耐壓有效值保護器的幅值千安沖擊電流下的殘壓保護器在殘工比保护器的残工比愈小﹐其性能愈好﹒理想的保护器的残工比为﹒在六十年代﹐我国最早的电缆护层保护器采用放电间隙﹐这是最简单的种保护器﹒其主要缺点是经放电﹐较大的工频续流能烧毁间隙﹐如图﹒﹒所示﹒此外对波头较陡的瞬时冲击电压反应滞后﹒因此在制作这种间隙时﹐尽可能用耐电弧燃烧的材料﹐它的式样应在通弧后变形最小﹒实际上要满足这样的要求是比较困难的﹐所以只局限于在保护器数量不多﹐易于检修和更换的场所使用﹒非线性电阻亦称阀片﹐它对波头较陡的瞬时过电压效果较好﹐而且在额定运行条件下不会经常损坏﹒但因它的热容量有限﹐将造成组件被烧坏﹒因此在选择电阻值时﹐应研究在运行中实际发生的工频或操作过电压的幅值﹐以尽量避免组件因热容量不足而爆炸﹒低温焙烧的非线性电阻阀片在运行中容易吸潮﹐故般均装在密封容器中﹒特性相同的非线性电阻阀片可以串联使用﹐但不能并联使用﹒非线性电阻阀片也可象线路避雷器那样串接个间隙﹐以增加热容量﹒但是这对波头较陡的瞬时过电压的反应就没﹓金属护套外半径﹓外护层外半径﹐和取同单位﹒常用充油电缆按上式计算得的电容值列在表﹒﹒中﹒当大地为常数﹓绝缘层外半径﹐和采用相同单位﹓线芯外半径﹒电缆金属护套对大地的电容通常只能实测而难以用公式计算﹐但大地如为良好导体﹐如水底电缆或电缆辐射在冷却水管内﹐则可用相同的公式计算﹔公里法可用它的直流电阻值来计算﹒电缆的电容电缆线芯对金属护套的电容﹐或称正序电容﹐其值也等于负序电容或零序电容﹐可由下式计算﹔公里法式中为正序﹑负序或零序电容﹓ε油纸绝缘的介电里充油电缆所用加强带的计算重量﹐又圆筒体的内径和加强带内径相等﹒按此计算得金属护套电阻列在电﹒﹒中﹒必须指出﹐由于护套的集肤效应较小﹐连同邻近效应都可忽略﹒因此﹐在各种需要作护套电阻值计算时﹐般均同电位﹑因此金属护套总的电阻应为铅护套和黄铜带并联后的电阻﹒黄铜加强带的电阻﹐按﹒﹒节所述﹐近似的等于个假定的等效铜圆筒体的电阻值的两倍﹐该等效圆筒体的重量等于同长度电缆上加强带的重量表﹒﹒为每公述的集肤效应和邻近效应后﹐常用充油电缆线芯在时的交流电阻值﹒﹒金属护套的电阻充油电缆的护套般用黄铜代加强﹐并且与铅护套作电气连接﹐即在终端头的尾管下部和接头的两侧将铅护套和黄铜代用锡焊接在起保持电缆外﹐般电缆线路线芯间的中心距很少大于毫米﹒从以上表中可知﹐当中心距大于毫米时﹐小于﹐因此通常可以忽略不计﹒当电缆不是正三角形排列时﹐其中心距可用几何平均中心距代之﹒表﹒﹒中列出了考虑如上所格地说﹐此已不属于那回线路本身增加的电阻﹐只能称为附加电阻﹐但有时也统称为邻近效应所增加的电阻﹒在表﹒﹒﹒﹒中列出了正三角形排列的单回路线路各种不同截面的线芯在不同中心距时临近效应系数﹒除了水底在工频赫﹑时的集肤效应系数列在表﹒﹒中﹒邻近效应是指相线芯在其它两相线芯所产生的交变磁场的作用下而使其电阻增加的效应﹒在回线之外﹐如还有与之平行的线路﹐此时也可能增加那回线芯的电阻﹐但严格在工频赫﹑时的集肤效应系数列在表﹒﹒中﹒邻近效应是指相线芯在其它两相线芯所产生的交变磁场的作用下而使其电阻增加的效应﹒在回线之外﹐如还有与之平行的线路﹐此时也可能增加那回线芯的电阻﹐但严格地说﹐此已不属于那回线路本身增加的电阻﹐只能称为附加电阻﹐但有时也统称为邻近效应所增加的电阻﹒在表﹒﹒﹒﹒中列出了正三角形排列的单回路线路各种不同截面的线芯在不同中心距时临近效应系数﹒除了水底电缆外﹐般电缆线路线芯间的中心距很少大于毫米﹒从以上表中可知﹐当中心距大于毫米时﹐小于﹐因此通常可以忽略不计﹒当电缆不是正三角形排列时﹐其中心距可用几何平均中心距代之﹒表﹒﹒中列出了考虑如上所述的集肤效应和邻近效应后﹐常用充油电缆线芯在时的交流电阻值﹒﹒金属护套的电阻充油电缆的护套般用黄铜代加强﹐并且与铅护套作电气连接﹐即在终端头的尾管下部和接头的两侧将铅护套和黄铜代用锡焊接在起保持同电位﹑因此金属护套总的电阻应为铅护套和黄铜带并联后的电阻﹒黄铜加强带的电阻﹐按﹒﹒节所述﹐近似的等于个假定的等效铜圆筒体的电阻值的两倍﹐该等效圆筒体的重量等于同长度电缆上加电缆金属护套等各种形状的常用导体的自几何均距以及两导体的互几何均距﹒对充油电缆的中空线芯来说﹐由于绞线股数太多﹐如截面面积为平方毫米的线芯有根股线绞合﹐各股线的距离有个乘积﹐然后开次方﹐显然是很繁琐的﹐因此可近似的用表﹒﹒中所示的圆管的自几何均距的算式计算﹒表﹒﹒中列出了用圆管计算式计算得的充油电缆线芯的自几何均距﹒表﹒﹒中则列出了计算得的铅包的自几何均距几何平均半径﹒电缆的电阻﹒线芯的直流电阻线芯的直流电阻般可按﹒﹒式计算﹐但由于原材料经过各道生产工序﹐如拉丝﹑绞线﹑紧压和成缆后﹐表﹒﹒中列出的原材料的电阻系数将有所增大﹐故在实际上是使用下列修正后的公式计算线芯直线电阻﹔κ﹒﹒式中线芯在时的直流电阻﹓线芯电阻的温度系数﹐见表﹒﹒﹓线芯的工作温度﹓κ线芯的扭绞﹑成缆和紧压效应系数﹐对于铜κ﹓对于铝κ﹒按﹒﹒式计算得常用铝和铜线芯在不同温度时的直流电阻列在表﹒﹒中﹒﹒线芯的交流电阻线芯在交流电路中的电阻称为交流电阻﹐其值为原来的直流电阻与在交变磁场作用下由于电流的集肤效应和邻近效应所增加的电阻之和﹒即式中线芯的交流电阻﹓线芯的直流电阻﹓集肤效应系数﹓邻近效应系数﹒交流电阻在电网中也称正序电阻﹐其值也与负序电阻的值相等﹒计算集肤效应应比较简单﹐因为它和频率和线芯的结构有关﹐工程上为了减少集肤效应﹐般对平方毫米以上较大截面的线芯采用四分裂或六分裂线芯﹐有的甚至将每根股线现涂上绝缘漆﹐然后再绞合成线芯以降低交流电阻值﹒常用线芯在工频赫﹑时的集肤效应系数列在表﹒﹒中﹒邻近效应是指相线芯在其它两相线芯所产生的交变磁场的作用下而使其电阻增加的效应﹒在回线之外﹐如还有与之平行的线路﹐此时也可能增加那回线芯的电阻﹐但严格地说﹐此已不属于那回线路本身增加的电阻﹐只能称为附加电阻﹐但有时也统称为邻近效应所增加的电阻﹒在表﹒﹒﹒﹒中列出了正三角形排列的单回路线路各种不同截面的线芯在不同中心距时临近效应系数﹒除了水底电缆外﹐般电缆线路线芯间的中心距很少大于毫米﹒从以上表中可知﹐当中心距大于毫米时﹐小于﹐因此通常可以忽略不计﹒当电缆不是正三角形排列时﹐其中心距可用几何平均中心距代之﹒表﹒﹒中列出了考虑如上所述的集肤效应和邻近效应后﹐常用充油电缆线芯在时的交流电阻值﹒﹒金属护套的电阻充油电缆的护套般用黄铜代加强﹐并且与铅护套作电气连接﹐即在终端头的尾管下部和接头的两侧将铅护套和黄铜代用锡焊接在起保持同电位﹑因此金属护套总的电阻应为铅护套和黄铜带并联后的电阻﹒黄铜加强带的电阻﹐按﹒﹒节所述﹐近似的等于个假定的等效铜圆筒体的电阻值的两倍﹐该等效圆筒体的重量等于同长度电缆上加强带的重量表﹒﹒为每公里充油电缆所用加强带的计算重量﹐又圆筒体的内径和加强带内径相等﹒按此计算得金属护套电阻列在电﹒﹒中﹒必须指出﹐由于护套的集肤效应较小﹐连同邻近效应都可忽略﹒因此﹐在各种需要作护套电阻值计算时﹐般均可用它的直流电阻值来计算﹒电缆的电容电缆线芯对金属护套此外﹐般绞线中各股线的半径相同﹐即于是这个几何半径和三股绞线外切圆的半径之比为用以上方法﹐可得出通用圆绞线的几何平均半径和其外切圆的半径之比如表紧压﹒﹒所示﹒扇形和紧压线芯的几何平均半径钢管电缆或较大截面线芯经常采用紧压线芯结构﹐而紧压线芯的没股距离很不规则﹐用以上方法很难计算得准确﹔通常的方法是将线芯的标称截面换算成实心单股导线﹐用它的几何平均半径乘以填充系数平方根的倒数﹒填充系数是指线芯的标称截面积和线芯周长内所包括的面积之比﹐于是式中线芯标称截面积﹓κ填充系数﹒﹒线芯的几何平均距离将前面求得的三股绞线的几何平均半径的表达式改写为后﹐