（独家原创）JK21.5型矿井提升机的主轴装置设计（全套CAD图纸）

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．支坏处筒壳应力的计算支环与筒壳系刚性固定，由于支环不是绝对刚性的，所以在缠绕绳圈作用下筒壳与支环同时产生变形，显然它们的变形量挠度相等，即支环处简壳的挠度等于支环的挠度。矿井提升机的运转实践证明，木衬对筒壳能起到定的保护作用。卷筒在具有新木衬的情况下运转，其特性是稳定的。使用段时期，当木衬已经磨损时，卷筒就开始发响，筒壳的有些地方被压进去，甚至发生裂缝和裂口。.多层缠绕时筒壳的计算特点多层缠绕与单层缠绕相比，是载荷增大了。如前所述，单层缠绕时筒壳所受的均布载荷，则多层缠绕时筒壳所受的均布载荷为称为缠绕系数，随缠绕层数而变化。此外，由于缠绕多层后，钢绳对卷筒挡板产生侧压，使筒壳产生纵向拉力。如缠绕的层数不太多例如不超过层，这种现象所造成的应力远小于径向载荷所造成应力，故可略去不计。以下仅讨论由径向载荷所造成的筒壳应力。显然，在多层缠绕时，筒壳外载荷的计算可归结为求缠绕系数。当外载荷求出后，其它的计算与单层缠绕时相同。图双层缠绕计算示意图双层缠绕时三层缠绕时筒壳的许用应力如下当材料为或时，当材料为时，许用应力比高。型提升机筒壳强度计算已知条件.型提升机钢绳最大静张力，钢绳直径刚生弹性模量.钢绳金属断面面积.卷筒半径缠绕层数轮毂半径缠绕节距滚筒壳厚度圆盘厚钢的弹性模量.筒壳及圆盘材料，筒壳强度的计算及校核计算与校核过程如下集中力的影响区长在影响区内钢丝绳缠绕圈数取的计算如下查表表距第圈的距离.自由筒壳区钢绳张力降低系数计算两层缠绕时的缠绕系数计算筒壳强度自由筒壳区筒壳均布载荷筒壳压缩应力在支撑处如认为此处钢绳张力降低系数弯曲应力压缩应力各应力值均在极限应力值内，满足强度要求。单绳缠绕式提升机主轴的设计与计算.主轴的结构与强度计算主轴是提升机承载的主要部件，提升机的主要工作构件如滚筒轴承离合器以及联轴器等均安装在主轴上。有些小型提升机的主轴还装有减速的末级大齿轮。电动机通过主轴驱动滚筒。主轴也是传动的主要部件。提升机主轴应能承受工作过程中的外负荷而不发生残余变形和过量的弹性变形，同时要保证定的使用寿命。主轴往往是提升机中重量最大的个零件，其尺寸和传递的力矩也较大。因此，在结构上除应满足强度和刚度要求外，还应重视工艺和安装方面的问题。主轴的结构设计应考虑如下几点要便于起吊拆装和加工。零件在轴上要求定位准确，工作中不发生移动。例如，为了便于安装找正，提升机主轴目前般做成两支点。为了便于加工，主轴轴向尺寸不宜过长．以免需要大型工装及需要大型炉进行热处理等。现代提升机上已普遍采用滚动轴承代替原来的滑动轴承，这样可减小主轴轴向尺寸为便于安装，主轴结构应作相应考虑。滚筒在轴上的固定方法可用切向键也可用静配合，但不论用何种方法都应使连接可靠，不允许在运转中出现松动现象。对键连接应有防迟装置。双滚筒提升机每个滚筒仅在个支轮轮毂处固定就可以了。对于活滚筒，为了避免因多次调绳操作后轴上磨出构槽，所以在其右轮毅与主轴问加设衬套。轴的结构应尽量使轴受力合理，避免或减轻应力集中，以保证铀的疲劳强度。轴径变化处过渡圆角半径不应过小。根据需要和可能对主轴进行表面强化处理如喷九该压等以提高其疲劳强度。主轴是主要承载部件且受交变应力，故对其工艺要求较高。主轴锻造后必须进行探伤试验及机械性能试验，当有裂纹及其他缺陷存在时，此轴的寿命会受到影响。主轴加工后要进行热处理，热处理方法有用正火也有用调质的。主轴材料般采用优质中碳钢，最常用的是碳素结构钢。这种材料价廉对应力集中敏感性小加工性能好，通过调质热处理，可获得强度耐磨性和冲击韧性都比较好的综合机械性能。般不采用合金钢，因为碳钢与合金钢的弹性模量相差很小，用合金钢虽可提高主轴强度，但对提高主轴刚度意义不大。提升机主轴的强度计算步骤和计算内容如下根据结构及工艺要求，绘制出主轴结构草图，并初定主轴的尺寸。主轴的直径可以根据它们传递的扭矩进行初算，也可以根据经验估计。计算主轴的正常载荷。根据最大正常载荷，计算主轴危险断面的安全系数，对于对称循环应力，般取疲劳安全系数．对于非对称循环应力，疲劳安全系数。按正常载荷校核主轴的刚度。主轴的最大挠度应满足，式中为规定的跨度。计算主轴的非常载荷按卡罐断绳情况。根据非常载荷计算主轴危险断面的应力，此应力应小于材料的屈服极限，以保证主轴在非常载荷下不产生残余变形。提升机主轴强度计算，可按机械零件中轴的计算方法进行，只是主轴的外载荷应根据提升机具体工作持点确定。.主轴的力学模型和受力分析把主轴简化成受几个集中载荷的无重轴，只有滚筒的左轮毂右轮毂处和联轴器处传递扭矩。安装在主轴上的各零部件及主轴的自重主要有滚筒调绳离合器和齿轮联轴器。