1、为，上段压力，甲醇循环量吨小时，洗涤塔塔径为。洗涤塔下段空速洗涤塔上段空速新装臵甲醇洗涤塔下段空速取，上段空速取，通过计算可知，新洗涤塔下段内径需达到，上段内径需达到，建议新装臵甲醇洗涤塔规格为。其中四段塔板数及塔板间距保持不变，二三段各减少两块塔板。塔板间距不变。六甲醇循环量计算公司现甲醇洗涤塔共脱除吨甲醇吸收量为由于变换气中浓度降低，新装臵吨甲醇吸收量会有所降低，以吨甲醇吸收计，得新装臵甲醇循环量吨小时新装臵甲醇泵输送能力以选型。七现装臵设计回收率和需达到回收率现装臵设计回收率公司公司现日产合成氨吨，日产纯碱吨，吨碱耗合成氨，耗，如采用固定床制合成氨，回收率需达到通过物料平衡表可知，如只使用产品气，理论回收率，远远不能满足纯碱生产需要，所以需要把尾气中二氧化碳加以利用，和产换热器冷冻需求量主要来自甲醇降温或冷凝，可认为。

2、解度随温度下降而显著地上升，因而所需溶剂量较少，装臵设备也较小。在下，在甲醇中溶解度为倍，因此能选择性脱除。该工艺气体净化度高，可将变换气中脱至小于，小于，气体脱硫和脱碳可在同个塔内分段选择性地进行，而再生可在不同塔中进行，分别得到合格二氧化碳含量为纯碱原料气和硫回收原料气。二低温甲醇洗对各气体吸附比较三设计物料平衡和损失公司原壳牌制气低温甲醇洗脱碳装臵设计变换气流量，压力，温度，成分为核准通过，归档资料。未经允许，请勿外传,饱和，以吨氨耗变换气计，设计生产能力为合成氨。根据带物料点流程图进行物料衡算，可知总物料平衡如下图。进料流量硫化物水变换气百分数气提氮气百分数水洗塔用水百分数出料净产品气混合作为纯碱碳化塔下段气来源。由于尾气中理论含量为，需设臵尾气脱硫及二氧化碳精脱硫装臵。公司公司现尾气分析数据为硫化物含量，但总硫不。

3、器参数新装臵参数管程吸收甲醇溶液，其中甲醇降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量贫甲醇深冷器参数新装臵参数管程贫甲醇溶液，降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量酸气深冷器参数新装臵参数，管程甲醇二氧化碳硫化氢等气体，其中甲醇，不凝气体，降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量十未考虑投资变换触媒增加百分数放空气百分数尾气百分数废水百分数含微量甲醇甲基硫等回收率回收率后工序损失甲烷化反应剩余消耗，加上微量消耗，合计损失吨氨，因甲烷化反应增加甲烷，导致合成放空增加损耗吨氨，合计总损失吨氨。五甲醇洗涤塔塔径计算现公司低温甲醇洗日产合成氨吨天，其中壳牌制气提供吨天合成氨气量，固定床造气提供吨天合成氨气量，甲醇洗涤塔已实现满负荷，壳牌制气吨氨需变换气，固定床造气吨氨需变换气，下段吸收温度为，上段吸收温度，吸收压。

4、，如只使用产品气，理论回收率，远远不能满足纯碱生产需要，所以需要把尾低温甲醇洗工作原理低温甲醇洗是世纪年代初德国林德公司和鲁奇公司联合开发的种气体净化工艺。第个低温甲醇洗装臵由鲁奇公司于年建在南非的合成燃料工厂，目前世界上有百多套工业化装臵，其中中国引进了十多套。该工艺为典型物理吸收法，是以低温甲醇为吸收溶剂，利用甲醇在低温下对酸性气体溶解度极大的特性，脱除原料低温甲醇洗工作原理低温甲醇洗是世纪年代初德国林德公司和鲁奇公司联合开发种气体净化工艺。第个低温甲醇洗装臵由鲁奇公司于年建在南非合成燃料工厂，目前世界上有百多套工业化装臵，其中中国引进了十多套。该工艺为典型物理吸收法，是以低温甲醇为吸收溶剂，利用甲醇在低温下对酸性气体溶解度极大特性，脱除原料气中酸性气体。由于甲醇蒸汽压较高，所以低温甲醇洗工艺在低温下操作，在低温下与溶。

5、元吨，低变触媒吨，万元吨，预计新装臵变换触媒总投资万元，比传统变换触媒投资增加万元，尾气脱硫及冰机增加投资万元。合计增加投资万元。洗涤塔上段空速新装臵甲醇洗涤塔下段空速取，上段空速取，通过计算可知，新洗涤塔下段内径需达到，上段内径需达到，建议新装臵甲醇洗涤塔规格为换热器冷冻需求量主要来自甲醇降温或冷凝，可认为冰机负荷及各换热器换热面积和甲醇循环量成正比，现有换热器和冰机可满足甲醇循环量需要，当甲醇循环量降为时，冰机制冷量万大卡整个系统冷冻换热效率计算从整个系统来看，冰机冷冻量主要用于进口气体降温和循环甲醇降温，其中进口气体温度从降到，甲醇温度从降到，气体降温需要冷冻量甲醇降温需要冷冻量总冷冻效率新装臵换热器相关参数如下甲醇深冷器现参数新装臵参数管程吸收甲醇溶液，其中甲醇降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量富甲醇深。

6、冰机负荷及各换热器换热面积和甲醇循环量成正比，现有换热器和冰机可满足甲醇循环量需要，当甲醇循环量降为时，冰机制冷量万大卡整个系统冷冻换热效率计算从整个系统来看，冰机冷冻量主要用于进口气体降温和循环甲醇降温，其中进口气体温度从降到，甲醇温度从降到，气体降温需要冷冻量甲醇降温需要冷冻量总冷冻效率新装臵换热器相关参数如下甲醇深冷器现参数新装臵参数管程吸收甲醇溶液，其中甲醇降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量富甲醇深冷器参数新装臵参数管程吸收甲醇溶液，其中甲醇降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量贫甲醇深冷器参数新装臵参数管程贫甲醇溶液，降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量酸气深冷器参数新装臵参数，管程甲醇二氧化碳硫化氢等气体，其中甲醇，不凝气体，降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量十未考虑投。

7、衡，硫化物有可能在废水中富集，如此数据为真，只需设二氧化碳精脱硫装臵八气提氮气需求量原软件包气提需求量为，此时变换气气量为。公司公司现气提使用量为，进口变换气量。由于气提氮气主要用于气提甲醇富液中，可以认为气提氮气使用量和进口变换气量成正比，如采用软件包数据，需量，如采用生产数据，需量，本装臵气提氮气输送能力以设计，氮气由公司公司空分装臵富余氮气提供。九冰机冷冻量计算及冰机选型原软件包冰机主要用于循环甲醇深冷器富甲醇深冷器贫甲醇深冷器酸气深冷器。设计冷冻量为液氨。即万大卡小时。根据软件包流程图和物料数据，冷冻量主要消耗在甲醇深冷器，富甲醇深冷器贫甲醇深冷器酸气深冷器，各换热器需要冷冻量分别计算如下总换热量总换热效率换热器冷冻需求量主要来自甲醇降温或冷凝，可认为冰机负荷及各换热器换热面积和甲醇循环量成正比，现有换热器和冰机可。

8、中甲醇，不凝气体，降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量十未考虑投资变换触媒增加洗涤塔上段空速新装臵甲醇洗涤塔下段空速取，上段空速取，通过计算可知，新洗涤塔下段内径需达到，上段内径需达到，建议新装臵甲醇洗涤塔规格为。其中四段塔板数及塔板间距保持不变，二三段各减少两块塔板。塔板间距不变。六甲醇循环量计算公司现甲醇洗涤塔共脱除吨甲醇吸收量为由于变换气中浓度降低，新装臵吨甲醇吸收量会有所降低，以吨甲醇吸收计，得新装臵甲醇循环量吨小时新装臵甲醇泵输送能力以选型。七现装臵设计回收率和需达到回收率现装臵设计回收率公司公司现日产合成氨吨，日产纯碱吨，吨碱耗合成氨，耗，如采用固定床制合成氨，回收率需达到通过物料平衡表可知，如只使用产品气，理论回收率，远远不能满足纯碱生产需要，所以需要把尾气中二氧化碳加以利用，和产品气混合作为纯碱碳。

9、足甲醇循环量需要，当甲醇循环量降为时，冰机制冷量万大卡整个系统冷冻换热效率计算从整个系统来看，冰机冷冻量主要用于进口气体降温和循环甲醇降温，其中进口气体温度从降到，甲醇温度从降到，气体降温需要冷冻量甲醇降温需要冷冻量总冷冻效率新装臵换热器相关参数如下甲醇深冷器现参数新装臵参数管程吸收甲醇溶液，其中甲醇降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量富甲醇深冷器参数新装臵参数管程吸收甲醇溶液，其中甲醇降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量贫甲醇深冷器参数新装臵参数管程贫甲醇溶液，降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量酸气深冷器参数新装臵参数，管程甲醇二氧化碳硫化氢等气体，其中甲醇，不凝气体，降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量十未考虑投资变换触媒增加投资万元现变换装臵触媒总投资万元，其中中变触媒吨，万。

10、吸收量为由于变换气中浓度降低，新装臵吨甲醇吸收量会有所降低，以吨甲醇吸收计，得新装臵甲醇循环量吨小时新装臵甲醇泵输送能力以选型。七现装臵设计回收率和需达到回收率现装臵设计回收率公司公司现日产合成氨吨，日产纯碱吨，吨碱耗合成氨，耗，如采用固定床制合成氨，回收率需达到通过物料平衡表可知，如只使用产品气，理论回收率，远远不能满足纯碱生产需要，所以需要把尾气中二氧化碳加以利用臵换热器相关参数如下甲醇深冷器现参数新装臵参数管程吸收甲醇溶液，其中甲醇降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量富甲醇深冷器参数新装臵参数管程吸收甲醇溶液，其中甲醇降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量贫甲醇深冷器参数新装臵参数管程贫甲醇溶液，降温到壳程液氨蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量酸气深冷器参数新装臵参数，管程甲醇二氧化碳硫化氢等气体，其。

11、塔下段气来源。由于尾气中理论含量为，需设臵尾气脱硫及二氧化碳精脱硫装臵。公司公司现尾气分析数据为硫化物含量，但总硫不平衡，硫化物有可能在废水中富集，如此数据为真，只需设二氧化碳精脱硫装臵八气提氮气需求量原软件包气提需求量为，此时变换气气量为。公司公司现气提使用量为，进口变换气量。由于气提氮气主要用于气提甲醇富液中，可以认为气提氮气使用量和进口变换气量成正比，如采用软件包数据，需量，如采用生产数据，需量，本装臵气提氮气输送能力以设计，氮气由公司公司空分装臵富余氮气提供。九冰机冷冻量计算及冰机选型原软件包冰机主要用于循环甲醇深冷器富甲醇深冷器贫甲醇深冷器酸气深冷器。设计冷冻量为液氨。即万大卡小时。根据软件包流程图和物料数据，冷冻量主要消耗在甲醇深冷器，富甲醇深冷器贫甲醇深冷器酸气深冷器，各换热器需要冷冻量分别计算如下总换热量总。

12、变换触媒增加百分数放空气百分数尾气百分数废水百分数含微量甲醇甲基硫等回收率回收率后工序损失甲烷化反应剩余消耗，加上微量消耗，合计损失吨氨，因甲烷化反应增加甲烷，导致合成放空增加损耗吨氨，合计总损失吨氨。五甲醇洗涤塔塔径计算现公司低温甲醇洗日产合成氨吨天，其中壳牌制气提供吨天合成氨气量，固定床造气提供吨天合成氨气量，甲醇洗涤塔已实现满负荷，壳牌制气吨氨需变换气，固定床造气吨氨需变换气，下段吸收温度为，上段吸收温度，吸收压力为，上段压力，甲醇循环量吨小时，洗涤塔塔径为。洗涤塔下段空速洗涤塔上段空速新装臵甲醇洗涤塔下段空速取，上段空速取，通过计算可知，新洗涤塔下段内径需达到，上段内径需达到，建议新装臵甲醇洗涤塔规格为。其中四段塔板数及塔板间距保持不变，二三段各减少两块塔板。塔板间距不变。六甲醇循环量计算公司现甲醇洗涤塔共脱除吨甲。

参考资料：

[1]（立项建议）万吨低品位铁矿深加工项目可行性立项建议报告（存档）（第90页，发表于2022-06-24）

[2]（立项建议）万吨传统清香型白酒项目可行性立项建议报告（存档）（第57页，发表于2022-06-24）

[3]（立项建议）万吨优质高铝砖(废弃耐火材料)生产线工程项目可行性立项建议报告（存档）（第93页，发表于2022-06-24）

[4]（立项建议）万吨优质马铃薯全粉加工项目可行性立项建议报告（存档）（第72页，发表于2022-06-24）

[5]（立项建议）万吨优质饲料项目可行性立项建议报告（存档）（第43页，发表于2022-06-24）

[6]（立项建议）万吨优质小麦专用粉加工扩建项目可行性立项建议报告（存档）（第48页，发表于2022-06-24）

[7]（立项建议）万吨优质大米精加工改建项目可行性立项建议报告（存档）（第76页，发表于2022-06-24）

[8]（立项建议）万吨优质大米及副产品综合利用项目可行性立项建议报告（存档）（第92页，发表于2022-06-24）

[9]（立项建议）万吨优质大米加工项目可行性立项建议报告（存档）（第56页，发表于2022-06-24）

[10]（立项建议）万吨优质大米加工改建项目可行性立项建议报告（存档）（第58页，发表于2022-06-24）

[11]（立项建议）万吨优质中华白姜系列产品项目一期工程项目可行性立项建议报告（存档）（第41页，发表于2022-06-24）

[12]（立项建议）万吨优特钢项目一期原料场工程项目可行性立项建议报告（存档）（第124页，发表于2022-06-24）

[13]（立项建议）万吨休闲食品加工项目可行性立项建议报告（存档）（第53页，发表于2022-06-24）

[14]（立项建议）万吨以焦炉气为原料低压合成甲醇生产装置项目可行性立项建议报告（存档）（第136页，发表于2022-06-24）

[15]（立项建议）万吨仓储项目可行性立项建议报告（存档）（第41页，发表于2022-06-24）

[16]（立项建议）万吨仓储物流货架项目可行性立项建议报告（存档）（第64页，发表于2022-06-24）

[17]（立项建议）万吨二甲醚项目可行性立项建议报告（存档）（第61页，发表于2022-06-24）

[18]（立项建议）万吨二甲醚生产项目可行性立项建议报告（存档）（第50页，发表于2022-06-24）

[19]（立项建议）万吨二甲醚生产线项目可行性立项建议报告（存档）（第76页，发表于2022-06-24）

[20]（立项建议）万吨二甲醚工程项目可行性立项建议报告（存档）（第223页，发表于2022-06-24）