1、逆止阀和滤网阻力系数。排水管阻力损失计算式中速度与压力系数，取直管阻力系数，弯管阻力系数弯管数量闸阀阻力系数闸阀数量逆止阀阻力系数。水泵所需总扬程确定前期水泵扬程为考虑排水管淤积而增加阻力，将计算管路损失乘以系数，水泵后期所需总扬程应为水泵供况点确定前期水泵工况点式中吸水面至排水口几何高差。按，在水泵性能曲线图上绘制管路特性曲线图，得前期工况点η。前期排水时间正常涌水时日排水时间最大涌水时日排水时间。后期水泵工况点式中吸水面至排水口几何高差。按，在水泵性能曲线图上绘制管路特性曲线图，得后期工况点η。后期排水时间正常涌水时日排水时间最大涌水时日排水时间。吸水高度计算根据计算，吸水高度为过低，。

2、供电意向函，矿方应尽快与供电部门签订矿井兼并重组整合后供电合同。根据地质报告，号煤平均含硫量，且根据号煤全硫含量等值线图，硫分小于资源部分大部分被北部高速路及村庄压盖和东部边界白马寺大断层煤柱压盖，故本次设计暂不考虑号煤层开采，待以后确定号煤层可采区域后再另行设计。第章井田概况及地质特征第节井田概况交通位置山西集团煤业有限公司位于市西北村附近。距集团约。行政区划隶属乡管辖。其地理位置为东经〞〞北纬〞〞井田距市西环路西约,有简易公路与之相连，距太焦线北站，距晋焦高速公路约，市环城高速公路从井田东部经过。井田与周边村镇及工矿企业均有乡村公路相通，交通较为便利。详见图。二地形地貌及河流地形地貌井田地处太行山脉南段，沁水盆地南缘，地貌上属侵蚀山地，地形起伏不大，以低山丘陵为主。区内沟谷发育，黄土大面积覆盖。最高点为矿区东南部。

3、附近。区域地质构造总体为走向，地层倾角般为，无岩浆活动。区域上由南向北依次出露地层有奥陶系石炭系二叠系。上第三系及第四系广泛覆盖于上述各时代地层之上，其地层特征见区域地层简表。区域构造山西省处于天山阴山昆仑秦岭两个巨型纬向构造体系之间，东西两侧为经向构造体系太行山黄河东岸吕梁山西坡南北向构造带所限，总体呈近南北向，各种扭动构造型式遍布全省。而山西省东南部构造体系带有新华夏构造体系晋东南山字型经向构造体系华夏构造体系等。控制沁水煤田东缘计入制造负偏差和腐蚀附加厚度计算管段最大工作压力管子外径管子焊缝系数，螺旋焊接钢管取管材许用应力，螺旋焊接管取。经计算满足要求。管道特性曲线及工况确定吸水管阻力损失计算式中吸水管直管阻力系数，吸水管长度，取吸水管弯管阻力系数吸水管弯管数量，个。

4、对隐伏构造探测，并研究构造导水性。及时掌握井下开采时遇到地质构造，应借助各种技术力量查明井田内构造情况，以保证生产顺利进行井田南部原煤业公司号号号煤层控制程度较低，建议下步生产过程进行补充勘探，提高勘查控制程度。本报告煤层资源量估算标高为，与采矿证标高，有所差异，换发采矿证时，注意其致性。矿井地质报告提供矿井号煤层涌水量预测，采用原山西煤业有限公司相关数据作为参照。要求矿方加强水文地质工作，收集整理分析矿井水文资料，精确预测矿井涌水量数据，以指导矿井建设生产。在号煤层建设开采过程中，应贯彻执行预测预报有掘必探有采必探先探后掘先治后采探放水方针。雨季前后矿方应及时踏勘地表塌陷裂隙，采取防治洪水进入矿井具体措施。矿井建设开采号煤层中，由于断层存在，应加强对顶板管理和断层导水性测定。矿方已与供电分公司签订了关于山西集团煤业。

5、圆形关闭回风立井圆形关闭原山西煤业有限公司主立井圆形关闭回风立井圆形关闭白马寺大断层阻隔，北岩煤矿与本矿未有贯通，无越界开采情况。井田内现没有其他小窑开采。矿区四邻关系详见图。井田相邻煤矿生产建设情况现叙述如下山西省兰花集团北岩煤矿有限公司该矿为兰花集团所属煤矿，于年建井，年并入兰花集团，生产能力万吨，号煤层已采空，现批采号煤层，采用斜井开拓，倾斜长壁式采煤方法，次采全高，全部垮落法管理顶板。号煤层主副井及风井为原号煤层井筒，在开采号煤层过程中，沿主副井筒底部又开设了暗斜井，作为提升通风等用途。矿井供电采用双回路供电，均引自华北电网发电厂，专线长度，下井电压。采用中央并列抽出式通风，该矿属低瓦斯矿井。第二节地质特征地质特征区域地质简介区域地质井田位于沁水盆地东南边缘，白马寺背斜西翼，太行山复式背斜南段西翼，晋获褶断带。

6、建议矿方订货时让厂家减小汽蚀余量来满足排水要求。式中水泵轴中心线至水仓底板安装高度水泵允许最大吸水高度水泵安装地点大气压力水泵安装地点实际水温饱和蒸汽压力矿井水重度，无实际资料时可取水泵必需汽蚀余量吸水管阻力损失。电动机容量水泵轴功率式中η水泵工况点工作时效率水泵工况点工作时流量水泵工况点工作时扬程矿井水密度，。电动机容量式中η传动效率富裕系数，取。故选用电动机合适。吨水百米电耗带有新华夏构造体系晋东南山字型经向构造体系华夏构造体系等。控制沁水煤田东缘计入制造负偏差和腐蚀附加厚度计算管段最大工作压力管子外径管子焊缝系数，螺旋焊接钢管取管材许用应力，螺旋焊接管取。经计算满足要求。管道特性曲线及工况确定吸水管阻力损失计算式中吸水管。

7、边界，海拔，最低点位于矿区北部，海拔，最大相对高差。水系及河流该区属黄河流域沁河水系丹河支流白水河流域，白水河为丹河支流，发源于市区北白马寺山，全长约，河床宽约，流域面积约，泽州县金村镇南掌村以南约以下为常流河，该河流与本井田最小距离约。井田内河流不发育，大小冲沟平时基本干枯无水，只有雨季时才有短暂洪流沿沟谷由西向东东北，由中西部向南排出井田后，汇入白水河顶梁分层开采，全部垮落法管理顶板。矿井通风方式为中央并列式，通风方法为机械抽出式。矿井属低瓦斯矿井，煤尘无爆炸性，为不易自燃煤层，无越层越界开采行为，主要生产系统如下提升系统主立井为罐笼提升，主运输巷及材料均采用轨道矿车运输，回采工作面顺槽采用刮板输运机运输。排水系统矿井涌水量约，主立井井底附件设有主副水仓，水仓容积均为。水仓外安装有台型卧式多级离心式水泵，分别作为。

8、回风。回风立井安装有台№型轴流式通风机，台工作，台备用，配套电机型号，电机功率。④排水系统机械排水，矿井涌水量约。供电系统采用双回路电源供电，回引自北庄变电站线路，供电距离，导线为型钢芯铝绞线另回路引自上庄变电站线路，供电距离，导线为型钢芯铝绞线。原山西煤业有限公司年关闭原山西煤业有限公司是由原市城区煤矿改制而成，始建于年，井田面积,批准开采号煤层，设计生产能力万，于年底关闭。号煤层由以下个拐点坐标连线圈定带该矿井采用立井开拓，罐笼提升，主要生产系统如下提升系统该矿主井采用太原产单滚筒绞车，采用罐笼提升。副井转梯行人，供通风。井底运输方式采用人力平车运输。通风系统采用中央并列抽出式通风方式。风从主井到总运输巷，再到区段运输巷。经区段回风巷到总回风巷到风井到地面，矿井采用两台离心式通风机。通风机台运行，型号为，配两台电。

9、矿井工作备用和检修使用。通风系统采用中央并列抽出式通风方式。矿井采用两台轴流式通风机。通风机台运行，台备用，型号为，配用电动机，总回风，有效风量为。④供电系统矿井原采用两回路架空线路和备用发电机组供电，两路线路均可担负矿井全部负荷，备用发电机能够满足矿井主要负荷用电要求。表井田内井筒特征表井田内各矿开采见采掘工程平面图图。根据矿井现状，井田范围内可利用井巷只有原煤业有限公司直径回风立井，设计对此井筒进行扩砌利用。地面和井下基本没有可利用机电设备。邻近矿井开采情况企业兼并重组后，山西集团煤业有限公司东邻兰花集团北岩煤矿，本井田外其它方位无煤矿与之相邻，据调查和矿方介绍，由于名称井口井口坐标系坐标井口标高井筒坡度斜长垂深断面形状直径备注原山西煤业有限公司主立井圆形关闭回风立井圆形经扩砌后作为副立井原山西煤业有限公司主立井。

10、吸水高度计算根据计算，吸水高度为过低，建议矿方订货时让厂家减小汽蚀余量来满足排水要求。式中水泵轴中心线至水仓底板安装高度水泵允许最大吸水高度水泵安装地点大气压力水泵安装地点实际水温饱和蒸汽压力矿井水重度，无实际资料时可取水泵必需汽蚀余量吸水管阻力损失。电动机容量水泵轴功率式中η水泵工况点工作时效率水泵工况点工作时流量水泵工况点工作时扬程矿井水密度，。电动机容量式中η传动效率富裕系数，取。故选用电动机合适。吨水百米电耗炮采放顶煤次采全高采煤法，顶板采用全部跨落法管理，全矿共配备个普通炮掘工作面，个用于大巷开拓另个用于工作面顺槽掘进，掘进速度均为月。矿井采掘比。通风方式采用机械抽出式通风方式，中央并列式通风系统。即主立井进风，回风立井。

11、动机，台备用，型号为，配备电动机，总回风，有效风量为。排水系统该矿安装平顺产型主排水泵台，电机。台运行，台备用，双管路，双电源。④供电系统本矿电源主要由供电局线路至矿主变，高压千伏，地面配置变压器，型号，井下配置专用隔离变压器，型号为。矿井现为单回路供电，自备沈阳产发电机组。原山西煤业有限公司年关闭原山西煤业有限公司是由原市城区山西编制设计的依据山西集团煤业有限公司矿井矿井兼并重组整合项目初步设计的设计委托书。山西省国土资源厅年月颁发的采矿许可证证号。山西省煤矿企业兼并重组整合工作领导组办公室重组办发号关于市城区县煤矿煤层过程中，沿主副井筒底部又开设了暗斜井，作为提升通风等用途。矿井供电采用双回路供电，均引自华北电网发电厂，专线长度，下井电压。采用中央并列抽出式通风，该矿属低瓦斯矿井。第二节地质特征地质特征区域地质简。

12、直管阻力系数，吸水管长度，取吸水管弯管阻力系数吸水管弯管数量，个逆止阀和滤网阻力系数。排水管阻力损失计算式中速度与压力系数，取直管阻力系数，弯管阻力系数弯管数量闸阀阻力系数闸阀数量逆止阀阻力系数。水泵所需总扬程确定前期水泵扬程为考虑排水管淤积而增加阻力，将计算管路损失乘以系数，水泵后期所需总扬程应为水泵供况点确定前期水泵工况点式中吸水面至排水口几何高差。按，在水泵性能曲线图上绘制管路特性曲线图，得前期工况点η。前期排水时间正常涌水时日排水时间最大涌水时日排水时间。后期水泵工况点式中吸水面至排水口几何高差。按，在水泵性能曲线图上绘制管路特性曲线图，得后期工况点η。后期排水时间正常涌水时日排水时间最大涌水时日排水时间。。

参考资料：

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[4]（项目规划）矿业有限责任公司增资扩股项目投资立项规化方案（可行建议）（第94页，发表于2022-06-24）

[5]（项目规划）矿业有限公司铁精粉精选项目投资立项规化方案（可行建议）（第26页，发表于2022-06-24）

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