1、。由图查得转速为时，功率损失为，密封材料为氟橡胶油封。冷油启动时热油启动时振动轮对地面的谐振振动轮对地面的谐振，除与振动振幅有关外，与基压轮宽度压轮直径重量以及振动轮本身的重量有关，可通过经验公式求得。根据经验公式当量折算力矩轮宽整机重量两振动轮质量振幅则马达阀最大马达扭矩储备系数反之当时，此时，马达足以证明系统是可靠的。振动时的工作稳定性维持振动所需的能量经验公式参考技术测量数据,振动时功率稳定性所需要的振动稳定力矩热油启动振动所需要压力差振动系统总功率振。

2、架转向系统液压系统铰接转向振动轮数量双轮振动振动轮外部光轮振动振动轮内部激振机构低幅高频减振方式橡胶减振特殊机构暂不作设计设计产品型号编制的确定根据建筑机械产品型号编制方法的规定，本设计产品的型号编制为振动压路机，其中为主参数代号即工作质量，单位，为两轮串联振动压路机特性代号。基本技术参数的拟定名义振幅名义振幅指振动压路机用千斤顶或其他支撑物架起后，振动轮悬空后测得的振动轮振幅，又称空载振幅。工作振幅指其实际工作时的振幅。通常工作振幅比名义振幅大，工作振幅用表示，名义振幅用表示，与随土的刚度的变化有如下关系试验和经验积累表明，振动压路机名义振幅的取值范围为压实基层压实次基层压实沥青混凝土及路面结合本设计要求，参考同类产品参数，本设计名义振幅取值为。工作频率经验表明，振动压路机工作频。

3、定性行驶稳定性横向直时短路个振动轮。振动系统功率分析计算及振动性能参数计算振动系统的静力矩最大轮载荷离心力偏心力矩静力矩由偏心力与个液压分量而引起的轴承摩擦构成，可以认为这个分量总量是与转速无关而起作用。其中为轴承辊子的摩擦系数，取，为轴承滚动圈的中心直径为润滑油的阻力系数，与油的粘度及偏心块的运动速度有关。经验数据热油时冷油时油密封唇边产生的摩擦力矩，在经过个运转周期后，就全达到个最小稳定值，此值在工作条件保持不变时亦不变，而该值与许多因素有关。径向密封环的起动过程，介质每到个温度，密封唇上都回出现温度的急剧上升。经过试车的径向轴密封，在各种不同的材料质量时，其损失可由摩擦功率计算图求出，它是轴的转速度和直径，润滑介质的类型和粘度以及密封唇边的预压力的函。

4、路机振动轮外部结构分光轮振动和凸块式振动，凸块式振动特别适合压实粘性土壤，本设计振动轮外部采用应用范围更广泛的光轮振动结构。减振方式振动压路机般的减振方式有橡胶减振空气减振弹簧减振三种。其中空气减振方式有振幅衰减能力差传递转矩较困难外形尺寸大结构不紧凑的缺点，主要用于拖式振动轮。弹簧减振有内部阻尼小衰减振动能力差不许在共振频率间工作的缺点，主要用于振动平板。橡胶减振方式其减振块形状和尺寸可根据需要设计，具有隔振缓冲性好弹性持久，内部阻尼大，通过共振区安全，体积轻质量小，易于安装维护保养的优点，应用广泛，满足本设计对减振系统的要求，故本设计采用橡胶减振方式。整机方案表综上所述，本设计的整机方案如表所示。表整机方案表规格系列吨位行驶方式自行式传动系液压传动行走驱动系统液压全轮驱动车架形式铰接车。

5、稳定性和坡道上的稳定性，平地上的稳定性般只考虑整机在最大转向角时是否失稳，主要是指侧倾翻。坡道上的稳定性分为纵向稳定性和横向稳定性，其中又包括直线和转向至最大转向角的状况。而且，按整机工作状态又分为静态稳定性和行驶时动态稳定性。从安全角度考虑，滑移与倾翻都是整机失稳的标志，而倾翻则具有更大的危险性，因此整机必须做到既不滑移又不侧翻，至少做到滑移先于倾翻，这是分析和计算整机稳定性基础。稳定性工况分类对于压路机而言，由于结构和性能上的些特点，如般为前后铰接式车架左右结构基本对称工作速度较低等，给稳定性的分析和计算带来些方便。般工程机械在分析和计算稳定性时所要考虑的各种工况见表表各种工况考虑的稳定性平地静态稳定性最大转向角时行驶稳定性最大转向角时坡道纵向直线状态静态稳定性行驶稳定性最大转向角静态。

6、所需总功率考虑各方面的功率损失，取其效率液压转向系统设计液压转向系统方案确定本设计为小型振动压路机，行驶速度不高，低于，因此可采用全液压方案。全液压转向系统由转向泵全液压转向器和转向油缸。全液压转向器具有操纵灵活省力结构紧凑安装布置方便，并在发动机熄火时可以实现人力转向的优点。油缸参数确定油缸行程由结构设计确定油缸推力转向时所需操纵力矩为前轮力矩，为后轮力矩压路机铰接转向当量力臂经验计算公式钢轮与地面的附着系数整机重量则油缸内径确定油缸推力取活塞杆直径内径取整转向泵参数确定全偏角所需流量其中全偏角所需时间取效率取代入式，则有泵排量其中为发动机怠速时的转。

7、有合理的取值范围，其取值范围是其中为压路机土的振动系统的二阶固有频率。由于其随着压实对象的变化而变化，较为复杂，根据经验，般而言参考取值范围为压实基层压实次基层压实沥青混凝土及路面由于本设计产品主要用于压实沥青混合料，为了保证沥青混合料与其他材料充分渗透和糅合，工作频率宜取高值，参考同类产品参数，本设计初步取值为。振动压路机拟达到的主要技术参数本设计的其他技术参数如上所述，均根据振动压路机压实原理并在参考国内外同类产品的基础上拟定，不再敷述，本设计拟设达到的技术参数如下表所示表表振动压路机主要技术参数项目技术参数项目技术参数工作质量名义振幅工作速度振动频率理论爬坡能力振动轮直径激振力振动轮宽度第章整体参数计算六个基本参数计算工作重量经验表明，振动压路机上下车质量比近似。

8、实效果好工作效率高机动灵活，结构紧凑，作业可靠等优点，在国内同吨位产品中处于领先地位，主要用于高等级公路中沥青混凝土路面的压实与修补工作，也可适用于小型工程城市道路工程中普通砂土路面的压实工作。本设计重点对传动系统进行了研究设计与相关元件选型，采用了全液压传动系统。即采用了液压驱动系统液压振动系统液压转向系统，传动冲击小，闭锁制动制动功率损失小，功率分流容易，整机布置方便，操纵控制方便，符合国际上振动压路机发展的趋势。而且由于全液压传动易于实现无级调幅和调频，易于实现自动化，有利于设计产品的进步升级。其中振动液压系统中采用了加大排量的单泵带二马达串联系统，目前在国内压路机振动液压系统中还比较少见。在整机稳定性分析过程中，参考并引用了大量的理论计算公式与详细分析过程，可作为同类产品稳定性分析。

9、时，压实效果最好，但在实际设计制造中很难达到正好为这比例，为方便设计，本设计初取上下车质量比为计算，如有偏差，再在后面校核时改正。故前轮分配质量后轮分配质量前轮静线载荷前轮宽度为，则后轮静线载荷后轮宽度为，则行走速度般要求振动压路机工作时的压实速度为左右，行驶速度为，为留有定速度储备，本设计行使速度范围选定为。爬坡能力的确定为使设计产品有较好的适应能力，并留有定的爬坡储备，本设计爬坡能力设计为。转弯半径计算转向角则最小转弯半径最大转弯半径重心位置初步设定左右侧倾时的稳定角为，重心高度如下整机稳定性分析整机稳定性指整机在各种可能工况下不发生滑移和倾斜而保证正常工作状态的性能，用滑移角和倾斜角来评价，整机稳定性包括平地上。

10、公式总功率行走传动功率振动功率转向功率即发动机选型振动压路机选用柴油机振动压路机常用的动力装置般为柴油发动机，与汽油机相比，其具有以下优点热效率高油耗低，燃料经济性好，价格便宜，成本较低。工作可靠耐久性好，无需点火系统，故障少，使用寿命长。可采用较高的增压度和较大的缸径来提高柴油机功率。④排气污染较低。防火安全性好。本设计选用久保田生产的型立式水冷冲程柴油发动机，转速,功率小时。第章总结本设计的特点在广泛了解国内外同类振动压路机产品技术现状和市场需求的基础上，本设计主要完成了总体方案设计与计算，总体参数计算确定，重点进行了传动系统设计以及零件设计，并绘制了相关的图纸，得出的结论如下本设计产品为吨位小型振动压路机，采用双钢轮驱动双轮振动，低频高幅，铰接车架，全液压传动，具有。

11、参考。本设计的不足及努力方向随着压实技术理论的不断发展，需要从工作介质的材料特性力学基础施工方法及整机结构运动学动力学等综合方面不断研究压实过程，以在设计过程中选取更合理的技术参数及其合理匹配，如振动质量静线压力频率振幅激振力等，以获得更好的工作性能。本设计中传动系统的设计主要进行了泵马达等液压元件的选型工作，采用了国内外的成套液压元件产品，没有进行液压元件的原始设计。液压元件的可靠性直接影响传动系统的工作性能，而目前大多数国内生产的液压元件产品在可靠性方面还需要很大改进，这是影响国内全液压振动压路机走向世界的技术瓶颈。因此需要对液压元件的设计制造进步深入研究。本设计产品在控制方式机型等方面采用了同类产品的常见类型，由于不是本设计的重点内容，没有对机电体化，机多用化，舒适方便安全化等方面进。

12、取整发动机只能带泵，故取全液压转向器的选取全液压转向器采用系列无反应内反馈据统计，驾驶员方向盘最大转速是,般情况下方向盘总圈数为转。则转向排量选取,安全阀调定压力为。转向操纵功率计算转向油缸参数行程，缸直径，活塞杆直径在干燥地面上压实所需要的操纵压力转向时方向盘的圈数转向油缸油液体积选用转向器方向盘的转数转转向时间转向泵,，分秒秒转向过程中最大功率效率为油缸行程整机功率及发动机选型整机功率计算振动压路机发动机功率最简单的计算方法是将三个部分的功率最大值相加，而此种计算方法得出的最大功率比实际工作中的最大功率值略大，本设计采用此经验公式计算，在发动机选型时保留定的储备系数即可。。

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