毕业论文：200t-31.5m八梁桥式铸造起重机毕业设计

故形心坐标为，由平行移轴公式可得惯性矩其扭矩式中，为梁封闭截面腹板中线之间的距离和盖板中线之间的距离，为腹板和盖板之间的距离。

副端梁总体尺寸图副端梁附表各梁截面性质汇总表主主梁跨中跨端副主梁跨中跨端主端梁副端梁注形心坐标系如图或图所示在以后的计算中，由于各公式中的符号不统，截面性质的值均按公式中的实际意义根据此表代入，而与公式中的符号无关。

第章桥架分析载荷组合的确定动力系数的计算起升冲击系数起升动载系数主主梁式中，其中为结构在其物品悬挂点的换算质量，对于桥式起重机，取在跨中桥架不含端梁质量的与小车质量之和为额定起升质量，。

起升速度操作系数副主梁式中，此值符合实际，取式中轨道高度差大车运行速度。

确定载荷组合根据此起重机的工作情况，动载荷适宜用组合进行计算，应用运行冲击系数但是由于原始参数只给了轮压而没有给小车的自重，所以小车自重无法确定，且小车各部分重量的偏心距也是未知量，为了安全起见选用中最大者来计算动载荷。

由以上计算知最大，按组合考虑由代替计算小车自重的动载荷，可不计算偏斜侧向力，这样计算偏安全。

桥架假定为了简化八梁桥架的计算，特作如下假定以主副小车单独工作为最不利载荷情况。

在垂直载荷下，主端梁对桥架工作没有影响。

计算副梁时，可认为主主梁刚度相对于副端梁无限大，因而副端梁的端头是刚性嵌固，不能转动。

计算主梁时，则认为主副梁的刚度都是有限的，所有节点都可转动。

计算偏心扭矩时，认为主副端梁同时受弯，且弯矩按惯性矩正比例分配。

副端梁的扭转按自由扭转计算。

认为副梁的水平和垂直载荷不对主梁产生作用。

主副端梁认为在同平面内。

桥架垂直刚度只计算静轮压作用，水平刚度则考虑全部水平载荷作用。

所有静载荷桥架自重设备重等都换算成均布载荷。

载荷计算主主梁满载时自重主梁重由主主梁图确定栏杆导电架重主主集中载荷静载荷静轮压动载荷静静水平惯性力桥架自重式中半个桥架重主动轮个数全部车轮个数轮压产生的惯性力静轮压跨中扭矩图单位由图可知主主梁空载时主主梁静载荷轮压产生的水平惯性力扭矩副主梁静载荷水平惯性力主端梁自重主端主端副主梁满载时自重副主梁重栏杆导电架重副主副主集中载荷静轮压嵌雇系数此区格中，故跨中故上盖板区格合格。

主腹板区格较危险的区格在跨中靠近上盖板处，取区格如图所示图主腹板区格及受力图合成临界应力为合成应力主主梁局部稳定性验算合格此处的计算忽略了板厚的变化影响，计算偏安全。

焊缝验算如前所述，主腹板与上盖板之间的焊缝所受应力最复杂，这里只验算此处焊缝强度。

图焊缝受力跨中跨端跨中跨端焊缝验算合格由于采用的焊缝厚度同板厚的强度相同，焊缝可不验算，下同。

第章主端梁计算内力分析端部垂直方向主主梁扭矩分到主端梁上的弯矩为自重产生的跨端垂直剪力主端若将主端梁简化为两端固定支撑偏安全跨端垂直弯矩对跨端垂直方向水平方向水平惯性力产生的跨端剪力及弯矩图水平载荷计算简图由公式当主小车在跨中满载时，产生当主小车反向运行时有强度校核主端梁受力不严重，只需验算点的强度即可。

图主端梁强度验算点疲劳强度校核图主端梁疲劳强度验算点图中点受拉，点受压，且两点应力大小相同。

偏安全对点故点合格对点故点合格主端梁连接计算采用高强度螺栓，布置形式如图所示腹板盖板图主端梁连接布置向盖板腹板分配向盖板腹板分配可见，主端梁的受力主要由盖板承担，而腹板盖板螺栓布置数目相同，所以只要盖板的连接验算合格，腹板的连接也定合格。

验算盖板两夹角余弦查文献，若选的高强螺栓有安全系数摩擦系数螺栓预拉力传力摩擦面数显然选用螺栓时连接合适。

注计算中用到的为主端梁端部的外力，实际连接处的外力比计算值要小，所以连接计算偏安全。

连接计算式中为杆件验算截面上的高强螺栓数目为杆件边的高强螺栓数目故合格第章副主梁计算内力分析同主主梁类似弯矩图副主梁受力图跨中最大弯矩垂直方向轮压自重主主梁承受部分弯矩占副主梁总弯矩的百分比其中可见，对副主梁来说，主猪梁分担的弯矩占其总弯矩左右，不可忽略，在对副主梁及副端梁进行校核时，要考虑的影响。

水平方向式中跨中最小弯矩小车空载左极限时，水平方向注跨中剪力忽略不计。

跨端剪力垂直方向自重轮压小车满载位于左极限水平方向扭矩副主梁所受扭矩主要为轮压水平惯性力产生图副主梁受扭图由于此值很小，计算时可忽略不计。

强度校核图副主梁跨中验算点跨中正应力点式中轮压上盖板厚隔板间距查附表知轨道惯性矩上盖板惯性矩式中，点点跨端剪力图副主梁剪力验算点点合格式中疲劳强度校核图副主梁疲劳强度验算点点压缩故点疲劳强度验算合格。

点拉伸此时故点疲劳强度验算合格。

刚度校核静刚度垂直方向水平方向动刚度式中查文献表知钢丝绳分支数钢丝绳断面直径钢丝绳纵向弹性模量故副主梁动刚度合格稳定性校核整体稳定性已保证。

上盖板局部稳定性取跨中的区格如图所示图副主梁上盖板跨中区格此时前言本设计为八梁桥式铸造起重机的金属结构部分。

由于此起重机的起重量大，工作级别高，用于冶金铸造车间，故采用桥式结构是合理的。

桥式起重机是生产车间料场电站厂房和仓库中为实现生产过程机械化和自动化，减轻体力劳动，提高劳动生产率的重要物品搬运设备。

它通常用来搬运物品，也可用于设备的安装与检修等其他用途。

建国以来，我国先后试制成功了许多桥式起重机结构。

其主要型式有箱形结构偏轨箱形结构偏轨空腹箱形结构箱形单主梁结构空腹桁架式结构四桁架式结构三角形桁架式结构单腹板开式结构曲腹板梁结构管形桁构式单梁和双梁结构椭圆形结构以及蒙皮结构等十几种型式。

目前生产较多的有箱形结构空腹桁架式结构偏轨空腹箱形结构及箱形单主梁结构等。

从桥式起重机的出现到现在，它的结构型式设计方法均不断改进，各项性能指标不断提高，因此在国民经济中有广泛的应用。

桥式起重机的类型较多，常见的有下面三种型式通用桥式起重机抓斗式桥式起重机和电磁桥式起重机。

它们按用途又可分为梁式起重机普通桥式起重机和