1、应低于罐体厚度。自支撑锥顶的厚度可按以下公式计算式中储罐直径罐顶自重和附加载荷之和。假设罐顶厚度为，估算罐顶重为，折合成单位面积载荷为罐顶附加载荷应按检修载荷取值，且不小于，所以弹性模量，取母线与水平面夹角，取自支撑锥顶坡度为，于是腐蚀裕量，。园整至钢板规格厚度。所以假设罐顶厚度合理。自支承式的罐顶形状近似球面，靠拱顶周边支撑于焊在罐壁的包边角钢上。球面由的中心盖板和瓜皮板组成。瓜皮板共块对称布置，板与板之间互相搭接，搭接宽度，搭接的外侧采用连续焊，内侧采用间断焊图。中心盖板搭在瓜皮板上，搭接宽度。瓜皮板与包边角钢在外侧采用单面连续焊，焊角高度取的弱顶焊接结构，以防旦发生事故，罐顶首先被掀开，以避免罐壁破坏，物料漏出。包边角钢的强度验算自。

2、可以省去浮盘上的中央排水管,转动浮梯等附件,易于施工和维护,密封材料可避免日光照射而老化。内浮顶罐具有许多优点,应用范围越来越广,是种很有发展前途的储罐。美国石油学会认为设计完善的内浮顶是迄今为止为控制固定顶蒸发损耗所研究出来的最好的和投资最少的方法。因此,内浮顶储罐可用来储存汽油﹑喷气燃料以及醛类﹑醇类﹑酮类﹑苯类等易燃易爆易挥发的液体化学品。内浮顶储罐对甲醇的储存鉴于内浮顶罐最大的优势是外界的风砂﹑雨雪对储液质量的影响降低到最少,并且减少储液的蒸发损耗及储液蒸气对环境的污染，国内上世纪年代后期开始用其储存甲醇。最先使用浅盘或钢制内浮盘,世纪年代后期开始,使用铝制内浮盘,再后来就使使用不锈钢内浮盘,由于浅盘式钢制内浮顶的抗沉性差，世纪年代后己经不再使用。目前,就建的内浮顶罐绝大多数采。

3、计密封设计表甲醇在两种材料中的腐蚀情况介质材料浓度温度甲醇不锈钢优优优优优优优优铝及铝合金湿水优优优优干良良注优每年腐蚀速度良每年腐蚀速度为。储罐结，产生很大的环向应力。此环向应力使罐壁周向伸长，并沿半径方向向外扩张。由此可见，在液压作用下，罐壁的强度实际由罐壁的纵缝所决定的，因而罐壁的纵缝必须焊透。而罐壁环缝的强度则要求大于固定顶与罐顶包边角钢的连接焊缝的强度。因为旦发生事故，首先在固定顶与罐顶包边角钢的连接焊缝处脱开，避免罐内介质外溢造成事故，因而罐壁的环缝也必须焊透。罐顶设计罐顶厚度与结构罐顶按自支承式拱顶的弱顶结构设计见图。由于罐顶通过罐壁通气孔与大气相通，罐顶内外壁都要受到周围环境空气的腐蚀，腐蚀会比内浮盘遮盖下的罐体严重。因此，锥顶厚度应在计算厚度的基础上加上腐蚀裕量，其值。

4、储液与大气完全隔开,减少储液储存过程中的蒸发损耗,保证安全,减少大气污染。内浮顶罐与固定顶罐比较有以下优点大量减少蒸发损耗。由于液面上有浮动顶覆盖,储液与空气隔绝,减少空气污染和着火爆炸危险,易于保证储液质量,特别适用于储存高级汽油和喷气燃料以及有毒污染的液体化学品。易于将己建成固定顶罐改选为内浮顶罐,并取消呼吸阀,阻火器等附件,投资少,经济效益明显。因有固定顶能有效防止风砂雨雪或灰尘污染储液,在各种气候条件下保证储液的质量,有全天候车储罐之称。在密封效果相同的情况下,与浮顶罐相比,能进步降低蒸发损耗,这是由于固定顶盖的遮挡以及固定顶与内浮盘之间的气相层甚至比双盘式浮顶具有更显著的隔热效果。内浮顶罐的内浮顶与浮顶罐上部敞开的浮盘不同,不可能有雨,雪荷载,内浮盘上载荷少,结构简单,轻便,。

5、结构设计包括储罐结构参数的确定罐壁设计罐顶设计罐底设计内浮盘与罐壁间密封设计以及荷载计算。其中罐顶按自支承式拱顶的弱顶结构设计,内浮顶选用湖南石化设备制造有限公司的装配式不锈钢内浮盘,罐底由中幅板和边缘板塔接,罐壁的纵环焊缝采用对接焊。所设计的内浮顶储罐不但要保证甲醇液的质量和安全，还要保证在风压和级地震裂度作用下的强度与稳定性。设计流程设计参数与材料确定内浮顶罐设计参数表内浮顶罐设计参数工作压力常压操作容积设计压力压力甲醇密度工作温度腐蚀裕量焊接接头系数设计地震烈度级设计风压设计容积材料确定甲醇在碳钢中的腐蚀速度为，固定顶罐体采用钢制造。内浮顶由专业厂家生产制造，般采用不锈钢和铝及铝合金材料制成，对比甲醇在两种材料中的腐蚀情况，采用不锈钢。储罐结构参数确定罐壁设计载荷计算罐顶设计罐底。

6、支承式的锥顶拱顶储罐需要在罐壁连接处设置包边角钢，以承受从罐顶传来的横向力，此横向力是因为罐内或罐外压力而产生的水平分力。罐顶就靠拱顶周边支撑于焊在罐壁上的包边角钢上，因此认为与包边角钢相连的罐顶和罐壁各倍板厚的截面可与包边角钢共同起加强作用，共同承受水平分力，此区的最小面积式中包边角钢的许用应力，取母线与水平面夹角,为储罐直径储罐单位面积荷载，为算出焊接系数。将数据代入公式得−包边角钢尺寸采用，其截面积。包边角钢的强度足够。拱顶的稳定性验算拱顶球壳无内压作用，只校核外载荷作用下的稳定性。作用在拱顶不致由皱折造成失效的安全应力拱顶许用临界应力为。式中弹性模量，取球壳厚度，不包括腐蚀裕量储罐直径母线与水平面夹角将数据代入公式得而在罐顶中由动载荷和静载荷所引起的压力满足稳定性要。

7、铝制内浮顶或者不锈钢内浮盘,在用的固定顶罐,当需要改造为内浮顶罐时,也多采用铝制内浮顶或不锈钢内浮顶。用内浮顶罐储存甲醇，内浮顶浮在甲醇液面上，随液面升降而升降。由于甲醇液面被浮顶紧密贴住，不存在蒸发空间，所以浮顶罐几乎没有甲醇的呼吸损失。当然，由于浮顶四周密封圈不可能绝对密封，甲醇会在此处有点呼吸损失，但与固定顶罐的呼吸损失相比，几乎可以忽略。由于内浮顶罐的泄漏量极少，因而也更安全。总结甲醇是重要的化工原料，其储运系统运行的好坏，直接关系到相关生产装置能否正常生产。因此，对甲醇储运系统的研究日益受到人们的重视因损耗不但使资源浪费,降低了储液的质量,造成了经济损失,而且严重污染环境,危害人们的生活质量和生存,因此作为储运系统重要组成部分的储罐技术发展的标志之,就是有效的控制和尽量减少储。

8、钩板，其目的是为了固定密封胶袋位置，防止泡沫塑料在浮盘下降时往上翻。圆弧转角是为不致戳破密封胶袋。每米圆周长度设置固定钩板。内浮盘与罐壁之间间隙取，采用断面宽度的软泡沫塑料密封块，密封力约为。为消除蒸汽空间，弹性块应侵入液面下，外层密封袋能在使用环境中经久耐用，且不污染储液。为防止液体的毛细现象，要在橡胶密封袋上压有锯齿。荷载计算风载荷计算为保证贮罐在设计风载荷作用下的稳定性，必须考虑风载荷作用下贮罐的倾覆和滑移。倾覆取风载荷作用于贮罐重心位置，由风载荷使贮罐倾覆的力矩应小于由贮罐重量产生的抵抗力矩取空罐时最危险的情况。倾覆力矩抵抗力矩式中贮罐高度贮罐自重包括附件及配件，贮液自重,空罐时取风载荷，其中形状系数，取风压高度变化系数，取设计风压值，受压面积，即储罐的最大垂直投影面。

9、的损耗。而内浮顶储罐是迄今为止控制甲醇蒸发损耗最安全最简便最经济的结构形式。参考文献化学工业出版社编化学品手册化工工艺设计手册第三版化学工业出版社，化学工业出版社编无机化学产品北京化学工业出版社，张树民编译日本大型浮顶油罐设计要点油气储运徐至均大型贮罐的设计选型及国产化条件石油工程建设何丽鹃外浮顶油罐边缘密封型式的选用与油气损耗，石油化工设备技，中国石化北京设计院编石油炼厂设备第五篇油品储罐，徐英，杨凡，朱萍等球罐和大型储罐北京化学工业出版社湛卢炳大型贮罐设计上海上海科学技术出版社，化学工业部化工机械研究院腐蚀与防护手册北京化学工业出版社，潘家华圆柱形金属油罐设计北京轻工业出版社，中国石化集团上海工程有限工司化工工艺设计手册第三版上册北京化学工业出版社，设计方案设计内容与要求内浮顶储罐。

10、于受到灌底的牵制或约束，无法沿半径的方向伸出，焊缝的受力状况比较复杂。因此，要求罐壁与罐底连接处的内外角焊缝，具有较少的缺陷，有较高的冲击轫性，采用焊三遍成形，就变得很重要了，在施工上应充分注意。罐底为消耗或补偿因基础下沉而引起的中部凹陷，同时也便于排除残液，设计有定的坡度见图。内浮顶与罐壁之间的密封设计本设备选用湖南石化设备制造有限公司的装配式不锈钢内浮顶，它是个漂浮在液面上的浮盖，在漂浮状态下，其下表面与贮液全部接触，周边是软密封。它可随液面上下活动，高液位受高位报警装置的限制，在低液位时可支承在浮顶本身设置的支柱上。内浮盘与罐壁之间的密封通常采用弹性材料密封结构图。它是在丁腈橡胶密封袋用于油品时中填充梯形截面的聚氨酯软泡沫塑料，依靠泡沫塑料的压缩变形来实现密封。密封材料中还设固定。

11、未找到引用源。安全滑移由风载荷在罐底板下表面的滑移剪力应小于由底板和基础之间的摩擦抵抗力取空罐时最危险的情况滑移剪力式中底板和基础之间的静摩擦系数,取钢板和沥青砂石之间的摩擦系数。安全地震载荷计算验证在级地震烈度的设计地震载荷作用下，贮罐的强度和稳定性。水平地震载荷式中储罐的水平地震作用综合影响系数，取为常压式储罐水平地震影响系数,按级地震烈度产生地震载荷的设备总重量，动液系数，其中贮罐底面至贮罐液面高度，贮罐最高液面按设计容积计算自上往下数第圈罐壁的半径双曲正切函数。，代入计算得贮罐内贮液重量，固地震弯距水平地震载荷对贮罐底面的弯距第圈罐壁底部的最大压应力式中第圈罐壁底部的垂直荷载，按罐体自重的计算第圈罐壁的截面积，第圈罐壁的截面抵抗距，第圈罐壁的平均直径第圈罐。

12、。罐底设计罐底由中幅板和边缘板搭接而成。根据受压与腐蚀情况，再结合工程经验，中幅板和边缘板钢材厚度分别取和，并按塔接型排列见图。罐底的中间部分相当于个铺在弹性基础上的薄板，除基础有过大的沉陷外，其所受应力是很小的，但底版的边缘部分受力却十分复杂。中幅板采用单面连续塔接角焊，为保证边缘板比较平坦，中幅板必须搭在边缘板上。中幅板搭在边缘板上也采用单面连续搭接角焊。在罐底上的三块钢板重叠处为减小板缝高度和应力集中，应上层底板切角见图放大图Ⅱ。全部塔接焊缝至少焊接两遍成形。边缘板在与罐底壁相焊接的部分应做成平滑支承面。边缘板对焊接缝下面采用厚度为毫米宽度为毫米的垫板见图放大图Ⅰ。边缘板之间的对接焊缝上表面必须磨平，以保证与灌底下端紧密接触。底圈壁板与边缘板之间采用双面连续角焊型接头，在这部分，。

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