1、“.....常压蒸馏原油经常压炉加热至，进入常压塔第层塔盘上进行分馏。塔顶油气经空冷和后冷却器冷却至，并为分两路路返回塔顶作冷回流路出装置作汽油产品。常线由常压塔第层塔盘抽出，进入常线汽提塔，汽提油气返回到第层上。常线油品汽提后抽出换热精制后作为航煤出装置。常二线由常压塔第层塔盘抽出，进入常二线汽提塔，汽提油气返回常压塔第层上，常二线油品汽提后抽出换热精制后作为轻柴油出装置。常三线由常压塔第层抽出，进入常三线汽提塔，汽提油气返回常压塔第层上，常三线油品汽提后抽出换热精制后作为重柴油出装置。中段回流常压塔第中段回流从常压塔第层抽出，换热后打回常压塔第层上，常压第二中段回流从常压塔第层抽出，换热后打回常压塔第层塔盘上。常压塔的工艺设计计算油品的参数性质原油的切割方案表常压切割方案及产品性质产品实沸点切割点实沸点切割沸程收率......”。

2、“.....临界参数焦点参数温度，压力，温度，压力，汽油航煤轻柴重柴产品收率和物料平衡表物料平衡按年开工小时油品产率，处理量或产量体积分数质量分数原油汽油航煤轻柴重柴渣油汽提蒸汽用量侧线产品都用过热水蒸气汽提，使用的是温度,压力的过热水蒸气。表汽提水蒸气用量油品质量分数对油，线航煤二线轻柴油三线重柴油渣油合计塔板型式和塔板数选用浮阀塔板，选定塔板数如下表塔板的选定汽油航煤段层考虑线生产航空煤油航煤轻柴油段层轻柴油重柴油段层重柴油汽化段层塔底气提段层操作压力取塔顶产品罐压力为。塔顶采用两级冷凝冷却流程，取塔顶空冷器压力降为，使用个管壳式后冷器，壳程压力降取。故塔顶压力绝压取每层浮阀塔板压力降为，则推算得常压塔各关键部位的压力如下塔顶压力线抽出板第层上压力二线抽出板第层上压力三线抽出板第层上压力汽化段压力第层下压力取转油线压力降为，则加热炉出口压力......”。

3、“.....试验取其过汽化量为原料进料的质量分数或体积分数，即过汽化量为。要求进料在汽化段中的汽化率为体积分数。，汽化段油气分压表汽化段物料流量油品物料流量，汽油航煤轻柴重柴过汽化油油汽量合计其中过汽化油的相对分子质量取，还有水蒸气塔底汽提。由此计算得汽化段中的油气分压为。汽化段的初步确定表原油的蒸馏温度馏出体积分数实沸点温度，实沸点温差，平衡蒸馏温差，平衡蒸馏温度，汽化段的温度应该是在汽化段油气分压下汽化率为体积分数的温度，为此需作出在下原油平衡汽化曲线见图，由图将原油实沸点蒸馏曲线与常压平衡汽化曲线的交点温度换算为下的。原油在常压下的实沸点曲线与平衡汽化曲线的交点为。从该交点作垂直于横坐标的直线，在线上找到的点，过此点作平行于原油常压平衡汽化曲线的线，即为原油在下的平衡汽化曲线。由曲线可以查得当体积分数时的温度为，此即欲求的汽化段温度，此是由相平衡关系求得，还需对它进行校核。收率温度......”。

4、“.....校核的方法是作绝热过程的热平衡计算以求得炉出口温度。当汽化率为体积分数，时，进料在汽化段中的焓焓值由图查得计算如表。表进料带入汽化段的热量，油料焓，热量,气相液相汽油航煤轻柴重柴过汽化油渣油合计所以再求出原油在加热炉出口压力下的焓，先作出原油在炉出口压力下的平衡汽化曲线图中的曲线，查图将交点温度换算为下的。由曲线查得当体积分数时的温度为。据此算出进料在炉出口压力下的焓值见表。表进料在炉出口处携带的热量，油料焓，热量,气相液相汽油航煤轻柴重柴过汽化油渣油合计所以校核结果表明高于采用的塔直径为。采用的塔截面积采用的空塔气速采用的降液管面积采用的降液管面积占采用的塔截面积的百分数浮阀数及开孔率的计算计算阀孔的临界速度相应的阀孔动能因数为计算塔板开孔率此值在经验范围之内，符合要求......”。

5、“.....选取决定双溢流塔板单号板为两侧降液，双号板为中间降液。决定溢流堰由图查得两侧降液堰长，堰宽中间降液堰长，堰宽溢流堰高度及塔板上清液层高度的决定取堰高塔板上的清夜层高度为两侧降液中间降液,液体在降液管的停留时间及流速液体在降液管的停留时间降液管流速降液管底缘距塔板高度取降液管底缘出口流速,。塔板水力学计算塔板压力降干板压力降液柱气体通过塔板上液层的压力降液柱液柱忽略液层表面张力造成的压力降，则气体通过塔板的压力降为液柱液柱雾沫夹带时取其中的求取，查图得℉，查图得，由图得真临界温，操作温度，由查图得，故达因厘米......”。

6、“.....查表得厘泊则代入数据得代入数据得雾沫夹带量液体气体﹤液体气体﹤故雾沫夹带量在限定范围内。泄漏取泄漏时阀孔动能因数为，小于设计的阀孔动能因数。淹塔情况设该塔板不设内堰，由下式计算液相流过层塔板时所需克服的压力降，得液相附近通过每层塔板所需克服的压力降，液柱不设进口堰时液相通过降液管的压力降，液柱液柱液柱液柱液柱﹤符合要求。降液管的负荷计算降液管内允许最大流速，取下列两式中较小值取为降液管内允许最大流速，现设计的降液管内流速为，因此降液管没有超负荷。塔板上的适宜操作区和负荷上下限雾沫夹带线其中，取为雾沫夹带的上限，即取代入数据整理后得两侧降液中间降液。以两侧降液的式子作为雾沫夹带线，取不同的值得到不同的液相流量时的空塔气速......”。

7、“.....淹塔界限其中，，。又因为由代入数据整理后得两侧降液中间降液。以两侧降液的式子作为淹塔界限线，取不同的值得到不同的液相流量时的，再由求得空塔气速，见下表表淹塔界限线,根据表中数据可出淹塔界限。降液管超负荷界线因降液管允许最大流速为，由得，根据可作出降液管超负荷界线。泄漏线取为下限，则由，得根据可作出泄漏界限。液相下限线取堰上液头为时液体达到下限，则由得，。以可作出液体流量下限线。根据以上五条线可作出负荷性能图见图。雾沫夹带线淹塔界限降液管超负荷界限泄漏线液相下限线图水力学操作图操作弹性作出最大气液相负荷所对应的操作点,与雾沫夹带线和泄漏分别交于两点，可求得操作弹性为。各板气液相负荷操作的校核在图上指出其它板的操作点......”。

8、“.....需对其进行重新计算。塔高的确定板式塔的高度由主体高度,顶部空间高度,底部空间高度以及裙座高度等部分组成。主体高度塔顶空间为了减少塔顶出口气体中携带的液相量，取。塔底空间取停留时间为，则加料板空间高度取人孔数开个人孔，在人孔处，板间距取，裙座高度取则塔高圆整到水力学计算汇总表浮阀塔水力学计算汇总项目数值塔径,塔板间距,溢流形式双溢流型浮阀规格型溢流堰长度,降液管在中间降液管在两侧溢流堰宽度,降液管在中间降液管在两侧塔板上清液层高度,降液管在中间降液管在两侧雾沫夹带量,降液管在中间降液管在两侧溢流堰高度,停留时间,降液管流速,阀孔动能因数,塔板开孔率,空塔气速,干板压力降，液柱降液管面积塔横截面积，受液盘型式凹槽受液盘操作弹性总结本次设计的题目是延安混合原油常压蒸馏装置工艺设计，本设计根据原油的性质作出了适合于原油的加工方案，针对原油中含水含盐量高，轻组分含量多等特点......”。

9、“.....决定采用二级电脱盐方案。在对常压塔的设计中考虑到了炼油厂加工原油的变化和加工量等特点，采用了操作弹性较大的型浮阀双溢流塔板凹形受液盘以及两个中段循环回流。两个中段循环回流充分的利用了热能。为了更好得利用热能应该在塔顶增设塔顶循环回流。通过这次设计，我充分了解了原油的整个加工过程。使我对自己的专业及专业知识有了新的认识和更深层次的了解，同时也提高了自身的自学能力及分析问题解决问题的能力。以上是我做设计的些见解和体会，不足之处希望老师给予指正。参考文献中国石化洛阳石油化工工程公司炼制研究所延安混合原油综合评价西安石油学院化工系选编石油炼制设计数据图表集上下西安西安石油学院，林世雄石油炼制工程第三版北京石油工业出版社，石油化学工业部石油化工规划设计院组织编写塔的工艺计算北京石油工业出版社，中国石化总公司石油化工规划院石油化工设备手册第三分篇石油化工加热炉设计手册，倪炳华化工单元设计西安西北大学......”。